doc_act

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Реклама

  Скачать документ



Министерство энергетики и электрификации СССР

Главтехуправление главниипроект

Методические указания
по плавке гололеда
переменным током



Реклама

Часть 1

Му 34-70-027-82

Рд 34.20.511

СО 153-34.20.511



Реклама

Служба передового опыта и информации союзтехэнерго

Москва 1983

Разработан Всесоюзным научно-исследовательским институтом электроэнергетики (ВНИИЭ) и Львовским ордена Ленина политехническим институтом



Реклама

СОСТАВИТЕли В.В. БУРГсдорф, Л.Г. НИКИТИНА (ВНИИЭ), Л.А. НИКОНЕЦ, П.Р. ХРУЩ (ЛПИ)

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем

Заместитель начальника К.М. АНТИПОВ

Главниипроектом

Главный инженер В.К. ГУСЕВ



Реклама

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 2

2. Расчетный ток и время плавки гололеда на проводах и тросах линий электропередачи. 4

3. Источники питания при плавке гололеда переменным током.. 7

Подстанции с регулированием напряжения посредством изменения коэффициента трансформации трансформаторов и автотрансформаторов. 7

Подстанции с регулированием напряжения посредством линейных регулировочных трансформаторов. 7

Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор. 7

Подстанции с шунтирующими реакторами. 8

4. Схемы, расчет режимов работы и зоны применения плавки гололеда переменным током на проводах. 8

Плавка гололеда коротким замыканием.. 8

Плавка гололеда уравнительными токами. 10

Плавка гололеда перераспределением нагрузок. 12

Плавка гололеда наложением токов. 12

5. Источники питания схем плавки гололеда постоянным током.. 13

Подстанции с регулированием напряжения посредством изменения коэффициента трансформации трансформаторов и автотрансформаторов. 13

Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор. 14

Подстанции с шунтирующими конденсаторными батареями. 14

6. Схемы, расчет режимов и зоны применения плавки гололеда постоянным током.. 14

Плавка от преобразователя, подключенного к шинам 6 - 10 кв или к трансформатору. 14

Плавка от установок с блоком автотрансформатор - вольто-добавочный трансформатор. 14

7. Схемы, расчеты режимов и области применения плавки гололеда на тросах. 15

8. Работа оборудования электрической сети. 17

Изоляция электрической сети. 17

Провода и тросы.. 18

Перегрузочная способность оборудования. 18

Приложение 1. Сопротивления проводов и допустимые токи плавки гололеда. 33

Приложение 2. Зависимость времени плавки гололеда и изморози от значения тока для различных марок провода. 35

Приложение 3. Методика расчета режима плавки в повторно-кратковременном режиме кз. 69

Приложение 4. Зависимость тока и времени плавки одностороннего гололеда. 85

Приложение 5. Зависимости тока в проводах различных марок, препятствующие образованию гололеда. 86

Приложение 6. Схемы автоматического управления плавкой гололеда переменным током.. 88

Приложение 7. Схемы релейной защиты кольцевой сети при плавке гололеда переменным током.. 89



Реклама

методические УКАЗАНИЯ По плавке гололеда переменным током

Часть 1

му 34-70-027-82

Срок действия установлен

с 01.01.83 г.



Реклама

до 01.01.90 г.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Отложение гололеда, изморози и мокрого снега1 представляет большую опасность для нормальной эксплуатации воздушных линий электропередачи (ВЛ).

1В дальнейшем все виды гололедно-изморозевых образований именуются гололедом.

1.2. Отложения гололеда могут вызвать:

а) разрегулировку проводов и тросов и их сближение между собой;



Реклама

б) сближение проводов и тросов при их подскоке вследствие неодновременного сброса гололеда;

в) пляску проводов;

г) обрыв проводов и тросов;

д) разрушение опор;

е) перекрытие линейной изоляции ВЛ при таянии вследствие значительного снижения льдоразрядных характеристик изоляторов по сравнению с влагоразрядными характеристиками, по которым обычно выбирается необходимый уровень линейной изоляции.



Реклама

1.3. Наиболее эффективным средством борьбы с гололедом является плавка гололеда. Она позволяет в короткий срок удалить гололед.

1.4. При проектировании ВЛ, трассы которых проходят в районах гололедности, а также в районах интенсивной и частой пляски проводов, плавку гололеда рекомендуется предусматривать на проводах линий напряжением до 220 кВ включительно. Плавка гололеда на тросах должна предусматриваться в тех случаях, когда возможно опасное приближение освободившихся от гололеда проводов к тросам, покрытым гололедом.

На линиях 330 и 500 кВ в указанных районах, а также на ВЛ 35 - 220 кВ в III районе гололедности вопрос об организации плавки гололеда должен решаться на основе технико-экономического анализа целесообразности ее применения с учетом аварийного недоотпуска энергии потребителям, а также значения линии в энергосистеме.

Плавка гололеда должна быть предусмотрена для ВЛ, построенных по нормам, которые не соответствуют требованиям действующих нормативных документов.

1.5. Источники питания схем плавки гололеда должны быть размещены на наиболее крупных узловых подстанциях энергосистемы из числа расположенных в сильногололедных районах. Разработка проектов установок плавки гололеда (УПГ) и схем плавки должна производиться одновременно.

1.6. Плавку гололеда следует начинать при достижении нормативных гололедно-ветровых нагрузок на проводах. Чтобы обеспечить это требование на всех линиях, взаимосвязанных по режиму плавки гололеда, следует учитывать реальные нагрузки и направление гололедонесущего потока по отношению к трассе ВЛ, поэтому на части линий плавку гололеда следует начинать заблаговременно. Очередность плавки определяется с учетом ответственности потребителей и наличия резервного питания.

1.7. Минимально необходимое количество УПГ в электрической сети должно быть достаточным для выполнения плавки гололеда на всех ВЛ за 12 ч для сети 110 кВ и выше и за 8 ч для сети 35 кВ.

1.8. Если отключение ВЛ 110 - 220 кВ приводит к перерыву электроснабжения, плавку гололеда рекомендуется проводить с пофазным выводом ВЛ из работы. При несоответствии качества напряжения на шинах нагрузки требованиям ГОСТ 13109-69 целесообразно предусматривать мероприятия по симметрированию неполнофазных режимов работы сети.

1.9. Для снижения затрат на организацию плавки гололеда на ВЛ с расщепленными проводами целесообразно сооружать их с изолирующими дистанционными распорками. Расстояние между распорками должно быть таким, чтобы предотвратить схлестывание между проводами фазы при неодновременном сбросе гололеда.

1.10. Для своевременного предупреждения об опасных нагрузках от гололеда должны проводиться специальные наблюдения. С этой целью заранее должны быть определены контрольные точки на линии, подвергающиеся сильному обледенению (обычно в наиболее возвышенных местах трассы), по которым можно судить об опасности гололедообразования. Наблюдения могут проводиться непосредственно на линии электропередачи или на специально смонтированных гололедных постах.

При организации наблюдений за гололедообразованием на ответственных линиях, где может быть гололед с толщиной стенки 15 мм и более, рекомендуется устанавливать автоматические сигнализаторы, которые передают на подстанцию сигнал о появлении гололеда определенного веса в пролетах, подверженных сильному обледенению. Исправность и правильная работа сигнализаторов должны проверяться непосредственно перед гололедным сезоном.

1.11. Как правило, схема плавки гололеда должна вводиться в работу не позднее, чем за 1,0 ч после команды диспетчера о применении плавки.

С этой целью должна быть заранее проработана последовательность всех операций по сборке схемы плавки и выполнение мероприятий, обеспечивающих их быстрое завершение. Для сборки схемы плавки гололеда должны использоваться коммутационные аппараты (выключатели, разъединители, отделители) с дистанционным управлением и лишь в отдельных случаях - с применением ручных приводов. Временные соединения, собираемые на болтах, шлейфы, накладки, закоротки и т.п., не допускаются.

1.12. Сборка и разборка схем плавки гололеда производится по специальным программам, предусматривающим выдачу диспетчером комплексных оперативных заданий с учетом максимально возможной одновременности производства операций, включая необходимые изменения в релейной защите. Во всех случаях необходимо предусмотреть блокировки от ошибок при сборке схем плавки.

1.13. Релейная защита устройств плавки гололеда и электроустановок, питающих эти устройства, должна соответствовать требованиям действующих ПУЭ и Руководящих указаний по проектированию устройств плавки гололеда. Выполнение релейной защиты устройств плавки гололеда, как правило, не должно обуславливать изменений в схемах и функционировании защит смежных элементов и сети в целом.

2. РАСЧЕТНЫЙ ТОК И ВРемя пЛАВКИ ГОЛОЛЕДА НА ПРОВОДАХ И ТРОСАХ ЛИНИЙ ЭЛектРОПЕРедачИ

2.1. При определении токов и времени плавки необходимо учитывать энергию на расплавление льда, на теплоотдачу в окружающую среду и на нагрев провода до температуры, при которой может начаться плавление льда (перед включением тока плавки температура провода может быть близка к температуре воздуха).

2.2. Плавку гололеда следует производить возможно большими токами, что позволяет быстрее завершить ее и восстановить нормальную схему работы сети. Одновременно это способствует уменьшению затрат электроэнергии на плавку, поскольку энергия, отдаваемая в окружающую среду, непосредственно зависит от длительности обогрева.

2.3. Режим плавки гололеда должен выбираться по наиболее обледенелому участку линии, поэтому плавка будет продолжаться и тогда когда в местах с меньшей толщиной стенки гололед освободит провода, и они начнут интенсивно нагреваться. При неравномерном обледенении линии могут встречаться участки, на которых гололед вообще не образовался. Поэтому предельный ток плавки гололеда должен выбираться с учетом нагрева провода (троса) на котором не было гололеда.

Допустимая температура нагрева провода определяется двумя условиями:

- сохранением механической прочности провода (табл. 2.1);

- приближением во время плавки провода к земле или пересекаемым объектам.

Таблица 2.1

Допустимая температура нагрева проводов при плавке гололеда по условию механической прочности проводов

Провода

Допустимая температура нагрева проводов, °С

Длительный режим

Повторно-кратковременный режим

Алюминиевые

90

120

Медные

90

120

Сталеалюминиевые

100

130

Из алюминиевого сплава АЖ, АН

80

100

На время плавки гололеда с учетом ее кратковременности допустимые расстояния между проводами и землей или пересекаемым объектом приведены в табл. 2.2 и 2.3.

Таблица 2.2

Наименьшие расстояния между проводами ВЛ и землей пересекаемым объектом, допустимые на время плавки

пересекаемый ВЛ

Расстояние до объекта, м, для ВЛ напряжением, кВ

35 - 110

220

330

500

Средненаселенная местность

5

6

7

7

малонаселенная местность

6

7

6,5

7

Провода связи

2

3

4

4

Железные дороги широкой колеи

6,5

7,5

8

8,5

Автомобильные дороги

6,0

7

7,5

8

Провода трамвайных и троллейбусных линий

2

3

4

4

Таблица 2.3

Наименьшие расстояния между проводами или между проводами и тросами пересекающихся ВЛ, допускаемые на время плавки

Длина пролета ВЛ, м

Расстояние между проводами, проводами и тросами (м) при расстоянии от места пересечения до ближайшей опоры ВЛ, м

30

50

70

100

120

150

При пересечении ВЛ 330 - 500 кВ между собой и с ВЛ более низкого напряжения

До 200

4

4

4

4,5

-

-

300

4

4

4,5

5

5,5

-

450

4

4,5

5

6

6,5

-

При пересечении ВЛ 150 - 220 кВ между собой и с ВЛ более низкого напряжения

До 200

3

3

3

3

-

-

300

3

3

3

3,5

4

4,5

450

3

3

4

5

5,5

6

При пересечении ВЛ 20 - 110 кВ между собой и с ВЛ более низкого напряжения

До 200

2

2

2

3

-

-

300

2

2

3

3,5

4

-

При пересечении ВЛ 10 кВ между собой и с ВЛ более низкого напряжения

До 100

1

1

-

-

-

-

150

1

1,5

1,5

-

-

-

По допустимым на время плавки расстояниям между проводом и землей или пересекаемым объектом определяется стрела провеса, соответствующее ей механическое напряжение в проводе и допустимая температура нагрева провода.

2.4. При определении наибольших допустимых токов плавки температуру воздуха и скорость ветра принимают по наблюдениям метеорологических станций или гололедных постов на участках с гололедом или в местах, где он не образуется в момент проведения плавки гололеда.

Определение наибольших допустимых токов плавки может быть проведено по формуле:

(2.1)

(2.2)

где Iп - наибольший допустимый ток плавки, А;

R - сопротивление 1 м провода или троса при допустимой температуре провода, Ом (см. табл. П1.1);

d - диаметр провода или троса, см;

e - постоянная лучеиспускания (для медных и алюминиевых проводов имеет значение порядка 0,6, для стальных тросов - порядка 0,3);

tдоп - допустимая температура нагрева провода, °С;

t - температура воздуха, °С;

v - скорость ветра, м/с.

Первая формула применяется для погоды со скоростью ветра меньше 2,0 м/с; вторая - со скоростью ветра более 1,0 м/с. В табл. П1.2 приведены наибольшие токи плавки для характерных погодных условий.

2.5. Время плавки гололеда зависит от значения тока, размеров плотности гололедно-изморозевых образований, их формы, скорости ветра и температуры воздуха.

Расчет требуемого тока и времени плавки в длительном режиме может быть произведен по формуле:

(2.3)

Iп - ток плавки, А;

R - сопротивление 1 м провода или троса при 0 °С, Ом;

t - время плавки, ч;

Dt- разность между температурой провода и воздуха, °С;

gг- объемный вес гололеда, г/см3;

b - толщина стенки гололеда, см;

d - диаметр провода, см;

D - внешний диаметр провода с гололедом, см;

Rт0 - тепловое сопротивление 1 м гололедного цилиндра при переходе от внутренней к наружной поверхности, м?°С/В

(2.4)

Rт1 - тепловое сопротивление при переходе с 1 м длины наружной поверхности обледенелого провода в воздухе, м?°С/В

для гололеда, (2.5)

для изморози, (2.6)

l - коэффициент теплопроводности, для льда принимается равным 2,27?10-2, а для изморози подсчитывается по формуле

l = (2,1 + 42gг + 216gг3)10-4, Вт/см?°С, (2.7)

С - теплоемкость материала провода Вт?с/(г?°С) для стали 0,462, для алюминия 0,92, для меди 0,38;

gп - объемный вес материала провода, г/см3;

S - сечение провода, см2.

В приложении 2 приведены графики зависимости тока и времени плавки гололеда, пользуясь которыми можно определить требуемые значения токов при различной длительности плавки для характеристик практических случаев.

2.6. Плавка гололеда токами, превосходящими длительно допустимые по условию нагрева проводов, может проводиться в повторно-кратковременном режиме. Методика расчета режима плавки в повторно кратковременном режиме КЗ приведена в приложении 3.

2.7. Учитывая возможное изменение погодных условий и погрешности в определении размеров, плотности гололеда и сопротивления проводов для обеспечения надежной плавки ее продолжительность следует увеличивать на 25 - 30 % по сравнению с расчетной.

2.8. Значения тока и времени плавки одностороннего гололеда с толщиной стенки 10 мм характерной для возникновения пляски примерно соответствует времени плавки цилиндрического гололеда с толщиной стенки 5 мм. В приложении 4 приведены значения требуемых токов и время плавки, полученные экспериментальным путем.

2.9. При профилактическом нагреве проводов повышают токовую нагрузку линии до значения, при котором отложение гололеда на провода не происходит. Для этого необходимо, чтобы температура провода при гололедообразовании была выше 0 °С. При температуре воздуха около нуля и ветрах со скоростью 1 - 2 м/с, характерных для целого ряда случаев обледенения, профилактический нагрев может применяться успешно. При скоростях ветра более 3 - 4 м/с и температурах ниже -5 °С профилактический нагрев требует больших токов. Профилактический нагрев проводов применяется в случае, когда гололед захватывает ограниченную часть сети, где могут быть повышены токи до требуемого значения.

2.10. Ток профилактического нагрева может быть рассчитан по формулам, приведенным в п. 2.4, с учетом температуры провода, равной 1 °С.

В приложении 2 приведены кривые токов для профилактического нагрева проводов при различных температурах воздуха и скоростях ветра.

3. ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ ПРИ ПЛАВКЕ ГОЛОЛЕДА ПЕРЕМЕННЫМ ТОКОМ

Выбор источника питания схем плавки гололеда определяется протяженностью прогреваемых ВЛ, сечением их проводов, главной схемой соединения и мощностью оборудования электрических станций и подстанций, от которых проводится плавка.

Подстанции с регулированием напряжения посредством изменения коэффициента трансформации трансформаторов и автотрансформаторов

3.1. В качестве источника питания на подстанциях используются специально выделенный трансформатор или системы шин (СШ) 6 - 35 кВ, питающиеся от трансформатора Т, подключенного к СШ через выключатель 1В (рис. 1).

В схемах подстанций должна предусматриваться перемычка (П), подключаемая с одной стороны к линии или к обходной системе шин (ОСШ) через разъединитель РПГ соответствующего класса напряжения, а с другой стороны - через выключатель 2В к источнику питания.

3.2. Для сокращения времени сборки схем плавки гололеда и повышения надежности электроснабжения потребителей целесообразно автоматизировать процесс сборки схем плавки и ввода ВЛ в работу после окончания плавки.

Возможные варианты схемы подключения установки для плавки гололеда (УПГ) расположенной на подстанции с ОСШ приведены на рис. 2 и 3, которые обеспечивают автоматизацию плавки гололеда на ВЛ, соединяющей эту подстанцию с подстанцией без ОСШ. В этом случае подвод напряжения от УПГ к обогреваемой ВЛ необходимо производить через обходной выключатель ОВ (см. рис. 2). На противоположном конце ВЛ целесообразно предусмотреть короткозамыкатель и отделитель, соединенные по схеме рис. 3.

Схемы автоматизации приведены в приложении 6 (рис. П6.1, П6.2). При наличии в конце линии подстанции с входным выключателем схемы управления и автоматизации плавки гололеда могут быть выполнены без установки дополнительных коммутационных аппаратов.

Подстанции с регулированием напряжения посредством линейных регулировочных трансформаторов

3.3. Наличие на подстанции линейного регулировочного трансформатора (ЛРТ) позволяет использовать его в качестве источника плавки гололеда. Если уровень напряжения на шинах НН подстанции без ЛРТ допустим для местной нагрузки, рекомендуется всю нагрузку сети низкого напряжения подключить непосредственно к обмотке низкого напряжения автотрансформатора. Принципиальная схема приведена на рис. 4.

Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор

3.4. Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор (АТ-ВДТ) позволяют получить источник плавки гололеда с регулированием тока плавки от нуля до номинального значения, что существенно расширяет диапазон длин обогреваемых ВЛ. Для этого собирается схема (рис. 5), в которой возбуждающая обмотка (ВО) вольтодобавочного трансформатора, соединенная треугольником, отключена от ввода НН автотрансформатора и к ней присоединены провода обогреваемой ВЛ, закороченные на противоположном конце ВЛ. Регулировочная обмотка (РО) вольтодобавочного трансформатора остается подключенной и нейтральным выводам АТ. Отключение ВО вольтодобавочного трансформатора от ввода НВ автотрансформатора должно производиться только при нулевом напряжении на РО вольтодобавочного трансформатора. В такой схеме при введении в работу РО вольтодобавочного трансформатора и наличие перетока нагрузки через АТ от обмотки ВН к обмотке СН ток его общей обмотки протекает также через РО вольтодобавочного трансформатора и наводит ток в возбуждающей обмотке. Этот наведенный ток замыкается по проводам обогреваемой ВЛ. Поскольку выделяемая в проводах мощность, как правило, в несколько раз меньше мощности перетока через АТ, ток общей части обмотки АТ практически не зависит от сопротивления обогреваемой ВЛ. Таким образом вольтодобавочный трансформатор переводится в режим трансформатора тока. В схеме рис. 5 предусмотрены выключатель ТВ и быстродействующий дуговой высоковольтный короткозамыкатель (ВДВК), на включение которых действуют защиты вольтодобавочного трансформатора и обогреваемого контура при повреждениях во время плавки. Дуговой короткозамыкатель защищает также оборудование схемы от перенапряжений при обрывах в обогреваемой ВЛ, так как имеет регулируемые искровые промежутки.

3.5. Для плавки не допускается использование вольтодобавочного трансформатора в режиме регулировочного трансформатора при питании его ВО от шин НН автотрансформатора и подключении проводов обогреваемой ВЛ к РО вольтодобавочного трансформатора, отсоединенной от нейтральных выводов АТ. В этом случае любое КЗ в контуре плавки будет эквивалентно витковому замыканию вольтодобавочного трансформатора.

Выключатель 2В установки (см. рис. 5) обеспечивает также возможность вывода вольтодобавочного трансформатора в ремонт без отключения АТ.

Подстанции с шунтирующими реакторами

3.6. Для обогрева проводов и тросов могут использоваться шунтирующие реакторы.

4. СХЕМЫ, РАСЧЕТ РЕЖИМОВ РАБОТЫ И ЗОНЫ ПРИМЕНЕНИЯ ПЛАВКИ ГОЛОЛЕДА ПЕРЕМЕННЫМ ТОКОМ НА ПРОВОДАХ

Плавка гололеда коротким замыканием

4.1. При плавке гололеда коротким замыканием обогреваемую линию следует закорачивать с одного конца, а с другого к ней необходимо подвести напряжение, достаточное, чтобы обеспечить протекание по проводам требуемого для плавки тока (рис. 6).

Плавка гололеда может проводиться путем:

трехфазного короткого замыкания;

двухфазного короткого замыкания;

однофазного короткого замыкания при последовательном соединении проводов всех фаз.

Ток плавки для вышеперечисленных схем соответственно определяется по формулам:

(4.1)

(4.2)

(4.3)

где Uл - линейное напряжение, кВ;

Z - сопротивление фазы обогреваемой линии, Ом/км;

Zo - сопротивление обогреваемой линии, провода которой собраны в «змейку», Ом/км;

Zc - сопротивление системы, приведенное к шинам НН питающего трансформатора, Ом;

l - длина линии, км;

Rзаз - сопротивление заземления, Ом.

, (4.4)

rп - сопротивление провода, Ом/км;

rз - сопротивление земли, принимается равным 0,05 Ом/км;

D - среднее геометрическое расстояние между осями проводов ВЛ, м;

r - расчетный диаметр провода, м;

Dз - глубина залегания обратного провода в земле »1000 м.

Метод трехфазного короткого замыкания является простым и удобным, поскольку плавка гололеда производится сразу на всех фазах.

4.2. При применении способа двухфазного короткого замыкания плавку гололеда на линии следует производить сначала на двух фазах, а затем на третьей в сочетании с одним из освободившихся от гололеда проводов. Схему «змейка» следует применять на коротких линиях, когда имеющиеся напряжения слишком велики для плавки по методу трехфазного короткого замыкания.

Если плавка производится от шин системы, то напряжение, а, следовательно, и длина обогреваемой линии могут изменяться в ограниченных пределах.

4.3. При плавке гололеда на ВЛ 35 - 110 кВ по методу трехфазного и двухфазного КЗ допускается закорачивание проводов заземляющими ножами, если их спуск к контуру заземления проверен на термическую устойчивость. Если допускает схема подстанции, целесообразно параллельное включение нескольких заземляющих ножей (например, заземляющих ножей линейного и обходного разъединителей).

4.4. Большие возможности регулирования режима плавки достигаются при выделении для плавки одного или нескольких генераторов.

При выделении для плавки отдельного трансформатора возможно произвести регулирование напряжения во всем диапазоне имеющихся ответвлений, т.е. в пределах ±2 ? 2,5 % для обычных трансформаторов (автотрансформаторов) и ±16 % для трансформаторов, снабженных устройствами для регулирования коэффициента трансформации под нагрузкой.

Области применения переменного тока для плавки гололеда по способу трехфазного короткого замыкания от трансформаторов различной мощности со стандартными напряжениями приведены на рис. 7. Максимальные длины обогреваемых участков определены при минимальном (часовом) токе плавки, минимальные - при максимально допустимом токе для проводов различных сечений. Расчетные условия приняты по IV климатическому району при температуре окружающего воздуха -5 °С и скорости ветра 5 м/с.

4.5. Для регулирования тока плавки можно включить последовательно с обогреваемой линией дополнительные участки линии (не требующие обогрева) или реакторы.

4.6. Для ВЛ с изолированными расцепленными проводами в фазе для снижения требуемой для плавки мощности целесообразны схемы плавки гололеда, в которых контур протекания тока плавки создается из проводов расщепленной фазы с помощью коммутационных аппаратов (рис. 8). Значения реактивных сопротивлений при плавке гололеда по схемам рис. 8 для ВЛ с изолированными расщепленными проводами в фазе при расстоянии между проводами d 40 см приведены в табл. 4.1. Допустимые длины участков плавки и требуемые значения реактивной мощности при плавке гололеда по схемам рис. 8 (время плавки 1 ч, температура воздуха -5 °С, диаметр гололедной муфты - 5 см) приведены в табл. 4.2. При необходимости плавки гололеда на участках меньшей длины рабочее напряжение плавки должно быть снижено.

4.7. В случае использования источника с регулированием тока (на подстанции с блоками АТ-ВДТ по схеме рис. 5) плавка гололеда проводится трехфазным коротким замыканием (см. рис. 6).

4.8. Диапазоны длин обогреваемых участков ВЛ со сталеалюминиевыми проводами сечений 35 ?500 мм2 при плавке от блока АТ-ВДТ существующих типов ВДТ приведены на рис. 9.

Плавка гололеда уравнительными токами

4.9. Способ плавки уравнительными токами за счет встречного включения фаз заключается в том, что на одном конце провода обогреваемые линии присоединение к фазам А, В и С на другом - соответственно к фазам В, С и А рис. 10).

Таким образом, на обогреваемую линию подается не фазное напряжение источника тока плавки гололеда, как при способе короткого замыкания, а линейное. Это позволяет увеличить длину линий, на которых производится плавка гололеда, на 73 % или увеличить ток плавки. Ток плавки подсчитывается по формуле:

(4.5)

где Uл - линейное напряжение источника плавки;

Zк - полное сопротивление цепи плавки.

4.10. При встречном включении фаз полная мощность и токи, в начале и конце обогреваемой линии одинаковы, если равны напряжения источников (рис. 11).

4.11. Перетоки активной и реактивной мощностей между подстанцией I и обогреваемой линии могут быть определены по формулам:

(4.6)

(4.7)

Соответственно для подстанций II и обогреваемой линии перетоки активной и реактивной мощностей определяются выражениями:

(4.8)

(4.9)

Подстанция, имеющая резервы активной и реактивной мощности, должна подключаться к линии с опережающим углом j.

4.12. Плавка гололеда уравнительными токами может применяться для линий, расположенных между соседними подстанциями, имеющими связи по линиям высокого напряжения (наиболее распространенный случай), при параллельных линиях, а также в кольце. При этом по условию качества напряжения в работе могут оставаться потребители, подключенные к питающим шинам или удаленные от них на расстояние до 100 % длины обогреваемой линии.

4.13. С целью сохранения питания потребителей, подключенных к обогреваемой линии по всей ее длине, может быть применена схема встречного включения фаз, векторы напряжения которых сдвинуты на 60 эл. град. Для этого в кольцевой сети (рис. 12) устанавливается секционирующий выключатель (В5), нормально отключенный.

Таблица 4.1

Расчетные параметры ВЛ 330 - 500 кВ с изолирующими дистанционными распорками

Количество и тип проводов в фазе

Реактивное сопротивление одного провода фазы ВЛ (рис. 8), Ом/км

Полное сопротивление одного провода фазы ВЛ, Ом/км

Реактивное сопротивление прямой последовательности (всех проводов одной фазы), Ом/км

Кратность уменьшения потребляемой реактивной мощности при плавке на трех фазах

Кратность уменьшения потребляемой реактивной мощности при плавке на одной фазе

2 ? АС 300/39

0,237

0,26

0,328

2,5

-

2 ? АС 400/22

0,226

0,24

0,325

2,7

-

2 ? АС 500/27

0,22

0,22

0,312

2,7

-

3 ? АС 400/22

0,228

0,241

0,28

3,5

10,5

3 ? АС 500/27

0,221

0,23

0,278

3,65

10,9

Таблица 4.2

Зона и мощность плавки гололеда на ВЛ 330 - 500 кВ с изолирующими дистанционными распорками

Количество и тип проводов в фазе

Вариант схемы плавки (номер рисунка)

Допустимая длина участка при напряжении на распорке 40 кВ, км

Требуемая мощность плавки, МВ?А

Требуемая мощность по способу трехфазного КЗ, МВ?А

Требуемое напряжение по способу трехфазного КЗ, кВ

2 ? АС 300/39

Рис. 8, а, б, в, г

212

173

485

173

2 ? АС 400/22

Рис. 8, а, б, в, г

194

205

555

189

2 ? АС 500/27

Рис. 8, а, б, в, г

185

242

655

194

3 ? АС 400/22

Рис. 8, д

111

103

360

139

3 ? АС 500/27

(плавка на трех фазах)

102

116

423

144

3 ? АС 400/22

Рис. 8, д

111

34

396

139

3 ? АС 500/27

(плавка на одной фазе)

103

39

423

144

Линии сети подключаются к независимым источникам с указанным сдвигом фаз векторов напряжении. При плавке гололеда выключатель В5 включается. При этом на рабочий ток накладывается дополнительный ток, обусловленный разностью напряжений двух независимых источников питания, значение которого определяется из выражения:

(4.10)

В качестве независимых источников питания могут использоваться либо шины разных подстанций, либо разные секции или системы шин одной подстанции.

Схема релейной защиты кольцевой сети для случая питания от разных секций одной подстанции приведена на рис. П7.1, а для случая питания от разных подстанций - на рис. П7.2, П7.3. На линии с отпайками при плавке на магистральной ее части при повреждениях на отпайках значения токов КЗ могут быть недостаточны для работы релейной защиты. В этом случае необходимо установить на отпайке дополнительный выключатель. Дополнительный коммутационный аппарат на отпайке от магистрали необходим, если результирующее электрическое сопротивление отпайки совместно с электрическим сопротивлением участка кольцевой сети от места подключения отпайки до ближайшей питающей подстанции превышает сопротивление контура плавки.

Плавка гололеда перераспределением нагрузок

4.14. Токовая нагрузка обогреваемой линии повышается путем перераспределения нагрузки в сети до требуемого (для осуществления плавки) значения. Перераспределение нагрузки достигается путем:

а) повышения нагрузки станций, передающих энергию через обогреваемую линию;

б) повышения нагрузки подстанций, питаемых по обогреваемой линии путем переключений в сети более низкого напряжения.

в) отключения части линий, в результате которого передается передаваемая мощность по обогреваемой линии. Практически с этой целью отключают параллельную с обогреваемой линию и приступают к разрезанию колец.

4.15. С целью сохранения надежности работы системы при плавке гололеда отключаемые линии должны быть оборудованы устройствами для немедленного автоматического включения их при исчезновении напряжения на шинах нагрузки. Обогреваемую линию следует стремиться загружать активной мощностью, поскольку при этом в меньшей степени нарушается режим напряжений в сети.

4.16. Для коротких двухцепных ВЛ либо кольцевых сетей целесообразна плавка гололеда уравнительным током, полученным в результате изменения коэффициента трансформации питающих трансформаторов. Причем, если на одной из шин напряжение увеличивается на величину DU1, то в другой системе шин (например, на обходной) его следует уменьшить на DU2.

Величину Iур можно определить из выражения:

(4.11)

Результирующий ток в проводах определяется как векторная сумма уравнительного и рабочего тока нагрузки.

Плавка гололеда наложением токов

4.17. При этом способе на рабочий ток накладывается дополнительный ток, создаваемый в контуре, частью которого является обогреваемая линия. Для этого в контур включается источник ЭДС, значение и фаза которой подбирается таким образом, чтобы увеличить ток до требуемого значения.

4.18. Для наложения токов могут быть использованы кольцевые участки и параллельные линии (рис. 13).

4.19. При параллельных линиях и в кольцевых сетях для наложения тока следует использовать вольтодобавочные трансформаторы с соответствующим уровнем изоляции, включая их в рассечку кольцевой сети (рис. 14). Вольтодобавочные трансформаторы позволяют регулировать значения продольной и поперечной ЭДС и тем самым обеспечить оптимальный режим плавки.

4.20. Пофазная плавка токами наложения может применяться в сетях, работающих с незаземленной нейтралью (рис. 15). При использовании схем с пофазной плавкой гололеда необходимо проверить электромагнитное влияние на каналы связи.

4.21. Ток наложения подсчитывается по формуле:

(4.12)

где Uд - дополнительное напряжение, созданное в контуре, кВ;

Zк - полное сопротивление контура, Ом.

Ток наложения складывается с рабочим током линии геометрически.

4.22. Для повышения эффективности плавки гололеда способ наложения токов можно сочетать с перераспределением нагрузок.

4.23. Схемы наложения токов при наличии вольтодобавочного трансформатора и трансформаторов с РПН позволяют быстро собрать схему для обогрева линии и восстановить нормальную работу сети после проведения плавки.

5. ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ СХЕМ ПЛАВКИ ГОЛОЛЕДА ПОСТОЯННЫМ ТОКОМ

Подстанции с регулированием напряжения посредством изменения коэффициента трансформации трансформаторов и автотрансформаторов

5.1. В тех случаях, когда плавка гололеда переменным током неосуществима при данной мощности трансформаторов подстанции и заданных номинальных напряжениях, следует предусматривать плавку гололеда постоянным током. Для этих целей могут использоваться преобразователи ВУКН-1200-14000; ВУКН-1600-14000; ВУКН-1200-8000.

Преобразователи выполняются на неуправляемых вентилях по трехфазной мостовой схеме.

В зависимости от параметров обогреваемых ВЛ может быть применено параллельное включение нескольких преобразователей (до трех) и последовательное (до двух), а также их последовательно-параллельное соединение.

5.2. Подключение преобразователей к шинам 6 - 10 кВ обуславливает некоторые особенности в работе электрической сети, работающей параллельно с преобразователем.

Нормальные и аварийные режимы работы сети характеризуются такими факторами, как наложение постоянной составляющей напряжения на изоляцию сети, появление постоянных составляющих в токах аварийных режимов и др. Это может привести к отказу выключателя, а также к ложной работе релейной защиты. Необходимы устройства защиты, ограничивающие воздействия, вызванные наличием преобразователя.

Пониженный уровень изоляции преобразователей для плавки гололеда по сравнению с уровнями изоляции оборудования электрической сети, от которой он питается, требует специальной защиты установки плавки гололеда от перенапряжений.

Для ограничения токов короткого замыкания преобразователей УПГ следует применять токоограничивающие реакторы, уменьшающие мощность короткого замыкания источника питания.

5.3 Трансформаторы напряжения НТМИ и НКФ, подключенные к шинам питания преобразователя и к линии, на которой предусматривается плавка гололеда, должны быть подключены по специальным схемам.

5.4. Совместная работа УПГ с синхронными компенсаторами и конденсаторными батареями ограничена воздействием высших гармонических, генерируемых преобразователями УПГ.

5.5. Допускается использование контура заземления подстанции в качестве рабочего заземлителя при плавке гололеда током до 1200 А. Должна быть предусмотрена защита контура от термического поражения.

5.6. Наличие на контуре заземления подстанции постоянного тока при его использовании в качестве рабочего заземлителя приводит к протеканию части постоянного тока плавки через глухозаземленные нейтрали трансформаторов, установленных на этой подстанции. Это приводит к некоторому увеличению тока холостого хода и потерь в стали трансформаторов (автотрансформаторов). Для устранения указанного явления в нейтрали трансформаторов (автотрансформаторов) следует включить специальные устройства.

5.7. С целью обеспечения высокочастотной связи по обогреваемой ВЛ целесообразно выполнить подвод постоянного тока к проводам ВЛ таким образом, чтобы он протекал через ВЧ заградители или установить в цепи преобразователя на стороне постоянного тока дополнительный заградитель.

Подстанции с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор

5.8. На подстанциях с блоками автотрансформатор - вольтодобавочный трансформатор (АТ-ВДТ) и при использовании выпрямителя можно обеспечить регулирование тока плавки и тем самым обеспечить обогрев ВЛ в широком диапазоне длин и сечений проводов. Для этого собирается схема АТ-ВДТ, описанная в п. 3.3 и отличающаяся от нее тем, что к возбуждающей обмотке ВДТ присоединен выпрямитель. Подключение выпрямителя вызывает ряд особенностей в работе основного оборудования подстанции и требует принятия специальных мер.

Допускается совместное включение преобразователей, питаемых от ВДТ, с преобразователями, питаемыми от шин низкого напряжения подстанций.

Подстанции с шунтирующими конденсаторными батареями

5.9. На подстанции с шунтирующей конденсаторной батареей 35 - 110 кВ может быть выполнена установка для плавки гололеда с регулируемым током. Ее элементы могут использоваться также для регулирования реактивной мощности.

5.10. Рекомендации по выбору схем присоединения УПГ, выбору параметров отдельных элементов УПГ, схем релейной защиты, автоматики и управления источников питания схем плавки гололеда постоянным током приведены в части 2 настоящих Методических указаний, которые издаются отдельно.

6. СХЕМЫ, РАСЧЕТ РЕЖИМОВ И ЗОНЫ ПРИМЕНЕНИЯ ПЛАВКИ ГОЛОЛЕДА ПОСТОЯННЫМ ТОКОМ

Плавка от преобразователя, подключенного к шинам 6 - 10 кВ или к трансформатору

6.1. При плавке гололеда постоянным током возможен дискретный выбор тока изменением схем соединения проводов отдельных фаз линии. Выбор рациональной схемы плавки зависит от параметров электрической сети и источников питания. Некоторые из рекомендуемых схем плавки от УПГ с одним преобразователем приведены на рис. 16 - 20. Примерный диапазон обогреваемых участков показан на рис. 21.

6.2. Если применение одного преобразователя не позволяет получить необходимый ток плавки, следует увеличить количество преобразователей, включенных последовательно в обогреваемый контур.

6.3. При необходимости можно сочетать плавку гололеда на одной фазе с передачей мощности по оставшимся двум фазам в неполнофазном режиме. С целью улучшения качества напряжения на шинах нагрузки и увеличения пропускной способности ВЛ в неполнофазном режиме следует применять специальные устройства.

6.4. Расчет тока плавки от преобразователя, подключенного к шинам 6 - 10 кВ, должен проводиться по формуле:

(6.1)

где Ел - линейное напряжение на шинах питания, кВ;

хк - индуктивное сопротивление контура коммутации преобразователя, Ом;

Rк.п - омическое сопротивление контура плавки, Ом.

Плавка от установок с блоком автотрансформатор - вольто-добавочный трансформатор

Применение ВДТ в качестве источника плавки позволяет существенно расширить зоны обслуживания УПГ и сократить суммарное время плавки.

Комбинация регулируемого (с применениям ВДТ) и нерегулируемого источников напряжения позволяет в ряде случаев существенно уменьшить суммарное время плавки. Примерные зоны применения источника с регулируемым напряжением приведены на рис. 22.

6.5. Схемы плавки гололеда на проводах ВЛ от УПГ с различным количеством преобразователей, рекомендации по проведению пофазной плавки гололеда, по расчету режимов регулируемых (с применением ВДТ) УПГ, а также другие сведения, касающиеся схем и расчета плавки гололеда постоянным током, приведены в части 2 настоящих Методических указаний, которые издаются отдельно.

7. СХЕМЫ, РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ И ОБЛАСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ПЛАВКИ ГОЛОЛЕДА НА ТРОСАХ

7.1. Ток и время плавки гололеда на стальных тросах могут быть рассчитаны по формулам, приведенным в разд. 2. Кроме того, в приложении 2 приведены графики тока и времени плавки для характерных практических случаев.

Высокое сопротивление тросов позволяет существенно снизить требуемый ток плавки гололеда по сравнению с токами плавки гололеда на проводах. Поскольку включение тросов для плавки не влияет на передачу энергии по линии, их обогрев может проводиться заблаговременно и более длительно. Это позволяет увеличить практический диапазон токов плавки.

7.2. Простейшая схема плавки гололеда на тросе приведена на рис. 23.

Место заземления троса определяется номинальным напряжением источника плавки и длиной троса. С целью увеличения протяженности обогреваемых тросов можно подключить источники плавки с обоих концов троса (рис. 24). В тех случаях, когда на приемной подстанции нет необходимого напряжения для плавки гололеда, можно использовать провода отключенной линии для подачи напряжения плавки на обогреваемый трос. В ряде случаев целесообразно совмещать плавку на проводах с плавкой на тросах (рис. 25 и 26).

7.3. Возможные схемы плавки на линии с двумя тросами приведены на рис. 27 - 31. В последнем случае (см. рис. 31) плавка на тросах проводится в два этапа.

Плавить гололед на коротких тросовых подходах рекомендуется от шунтирующих реакторов, если такие установлены на подстанции. Возможно также применение специальных трансформаторов на напряжение 1 - 4 кВ с ответвлениями через 1 кВ. Такие трансформаторы могут быть изготовлены силами ремонтных заводов энергосистем. Для применения более высоких напряжений при плавке гололеда может быть использовано последовательное соединение тросов нескольких смежных линий. Возможность применения на питающих линиях электрифицированных железных дорог схем с использованием земли в качестве обратного провода требует экспериментальной проверки в отношении помех в линиях связи, сигнализации и автоблокировки железных дорог.

7.4. Сопротивление троса складывается из активного, внутреннего и внешнего индуктивных сопротивлений.

Значение активного и внутреннего индуктивного сопротивлений троса зависит от значения протекающего тока и принимаются в соответствии с данными рис. 32.

Средние значения внешнего индуктивного сопротивления троса могут быть приняты в соответствии с данными табл. 7.1.

Таблица 7.1

Средние значения внешнего индуктивного сопротивления троса

Схема плавки

Индуктивное сопротивление, Ом/км, троса сечением, мм2

35

50

72

Трос - трос

0,9

0,85

0,95

Трос - земля

0,78

0,77

0,76

Два троса - земля

0,53

0,525

0,52

Пользуясь графиками рис. 32 и данными табл. 7.1, полное сопротивление троса может быть подсчитано по формуле

(7.1)

где Rт - активное сопротивление троса, Ом/км;

Rз = 0,05 Ом/км (сопротивление земли);

Хвн - внутреннее индуктивное сопротивление троса, Ом/км;

Хн - внешнее индуктивное сопротивление троса, Ом/км.

Для часто применяемой при плавке гололеда плотности тока 2 А/мм2 в табл. 7.2 даны необходимые расчетные данные о сопротивлениях стальных тросов.

Таблица 7.2

Сопротивления стальных тросов (Ом) на километр линии

Схема плавки

Сечение троса, мм2

35

50

70

r

x

z

r

x

z

r

x

z

Трос - трос

12,0

4,9

13,0

8,0

3,5

8,7

6,0

2,9

6,66

Трос - земля

6,05

2,78

6,65

4,05

2,07

4,55

3,05

1,76

3,52

Два троса - земля

3,05

1,53

3,42

2,05

1,18

2,36

1,55

1,02

1,85

7.5. Возможные длины участков линий, на которых может быть проведена плавка гололеда на тросах при различных напряжениях источника, приведены в табл. 7.3.

Таблица 7.3

Средние длины линий (км) при плавке гололеда на тросах сечением 35, 50, 70 мм2 с плотность тока 2 А/мм2

Напряжение плавки, кВ

Схема плавки

Трос - трос

Трос - земля

Два троса - земля

6

7,0

7,5/13

7,5/13

10

12,0

13/22

13,0/20

35

40

48/80

45/78

110

140

150

145

Примечание. Для схемы «трос - трос» и всех схем при напряжении 110 кВ расчет сделан для линейного напряжения; в остальных случаях в числителе - для фазного, в знаменателе - для линейного напряжений.

7.6. Переменный ток плавки определяется по формуле:

(7.2)

Постоянный ток плавки по формуле:

(7.3)

где Rзаз - сопротивление заземления троса, Ом.

Сопротивление заземления троса, по возможности, должно быть небольшим, особенно при плавке на коротких тросовых подходах от специальных однофазных трансформаторов, поэтому рекомендуется усиливать контур заземления опоры, на которой устанавливается закоротка, до значений, не превышающих 4 Ом.

Для обеспечения безопасности следует ограждать контур заземления опоры, если потенциал его превышает 100 В. Ограждаемая территория вокруг опоры определяется шаговым напряжением.

8. РАБОТА ОБОРУДОВАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ

Изоляция электрической сети

8.1. Гололедные отложения на изоляции электрической сети способствуют существенному снижению разрядных характеристик изоляции, что должно учитываться как при эксплуатации, так и при проектировании электрических сетей. С целью повышения надежности работы должны быть оптимизированы уровни внешней изоляции тросов.

Необходимое число изоляторов N должно выбираться по формуле

(8.1)

где U - напряжение, приложенное к изоляции, кВ;

lэ - нормированная удельная эффективная длина пути утечки, см;

L - геометрическая длина пути утечки принятого типа изолятора, см;

Кл - поправочный коэффициент использования длины пути утечки изолятора принятого типа.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I (8.2)

где D1 - диаметр изолятора, см;

b - номер района загрязненности;

a - номер района гололедности;

Кф - коэффициент формы изолятора.

При коэффициент Кл = 1.

8.2. Уровень изоляции тросов, достаточный для успешного проведения плавки, зависит от способа его выполнения.

При неизменном по длине троса количестве изоляторов при плавке от источника переменного и постоянного тока следует принимать lэ по данным табл. 8.1.

Таблица 8.1

Рекомендуемые значения lэ(см/кВ) при неизменном по длине троса количестве изоляторов при плавке гололеда переменным и постоянным током

Район гололедности

Значения lэ для районов загрязнения атмосферы

I

II

III

IV

III

1,7/1,8

1,7/1,8

2,0/2,2

2,3/2,5

IV

1,7/1,8

1,8/1,9

2,1/2,3

2,4/2,6

Примечание. В числителе - при плавке гололеда переменным током, в знаменателе - постоянным током.

При изменении числа изоляторов в гирлянде, пропорциональном значению воздействующего напряжения, lэследует принимать для переменного напряжения по табл. 8.2 и для постоянного напряжения - по табл. 8.3.

Таблица 8.2

Рекомендуемые значения lэ(см/кВ) при плавке переменным током и числе изоляторов в гирлянде, пропорциональном значению воздействующего напряжения

Район гололедности

Район загрязнения атмосферы

I

II

III

IV

III

2,0

2,0

2,3

2,5

IV

2,1

2,2

2,4

2,7

Таблица 8.3

Рекомендуемые значения lэ(см/кВ) при постоянном U и числе изоляторов, пропорциональном воздействию U.

Район гололедности

Район загрязнения атмосферы

I

II

III

IV

III

2,1

2,2

2,5

2,8

IV

2,2

2,4

2,7

3,0

При определении количества изоляторов N при плавке гололеда на тросах постоянным током необходимо в числитель формулы (8.1) внести поправочный коэффициент rп, учитывающий отличие разрядных характеристик изоляции при постоянном напряжении от характеристик при переменном напряжении.

(8.3)

Для изоляции тросов рекомендуется применение изоляторов из закаленного стекла.

8.3. Тросовые изоляторы должны шунтироваться искровыми промежутками для защиты от ожогов при грозовых перекрытиях. Значения искровых промежутков выбираются, исходя из следующих положений:

- искровые промежутки не должны пробиваться рабочим напряжением при плавке, а также при перенапряжениях, возникающих в процессе включения схемы плавки;

- искровой промежуток должен быть меньше разрядного напряжения гирлянд изоляторов как при импульсах, так и при промышленной частоте. Значения искровых промежутков для гирлянд из одного, двух и четырех изоляторов приведены в табл. 8.4.

Таблица 8.4

Характеристики искровых промежутков

Напряжение плавки, кВ

Количество изоляторов

Значение искрового промежутка, мм

3 - 20

1

60

35

2

100

110

4

150

Провода и тросы

8.4. Плавка гололеда на тросах должна проводиться до плавки гололеда на проводах. Если невозможно организовать плавку на всем протяжении троса, а на необогреваемых участках возможно опасное сближение проводов и тросов, то с целью повышения надежности работы ВЛ на этих участках рекомендуется демонтаж тросов. На проектируемых линиях могут быть предусмотрены участки без тросов.

8.5. Перед гололедным сезоном необходимо произвести полный осмотр линий, на которых предусматривается плавка, произвести опробование всех элементов электрической схемы плавки и принять меры, обеспечивающие нормальную их работу в режиме плавки.

Перегрузочная способность оборудования

8.6. Для трансформаторов тока, высокочастотных заградителей, контактов выключателей и разъединителей на период плавки гололеда допускается перегрузка на 50 %.

Более высокая перегрузка может быть допущена после специальных испытаний или согласования с заводом-изготовителем. Допустимые кратности перегрузки для некоторых типов выключателей, полученные экспериментальным путем, приведены в табл. 8.5.

Таблица 8.5

Допустимая кратность перегрузки выключателей

Тип выключателя

Допустимая кратность перегрузки выключателя при времени плавки, мин

10

15

20

30

40

50

60

ВМП-10-600

3,84

3,3

2,92

2,55

2,38

2,28

2,25

ВМП-10-100

3

2,5

2,1

1,89

1,7

1,59

1,5

У-35-2500-10

2,55

2,3

2,15

2,0

1,85

1,7

1,6

МКП-35-1000-25

4

3,85

3,75

3,7

3,6

3,5

3,4

С-35-630-10

5,3

4,8

4,45

3,9

3,55

3,35

3,18

8.7. Допустимая кратность перегрузки для шкафов КРУ приведена в табл. 8.6.

Таблица 8.6

Допустимая кратность перегрузки для шкафов КРУ, укомплектованных выключателями

Тип КРУ и выключателя

Допустимая кратность перегрузки для шкафов КРУ при времени плавки, мин

10

15

20

30

40

50

60

КВЭ-10-13-630

ВМПЭ-630-20

5,5

4,8

4,4

3,8

3,18

2,95

2,75

КВП-10-15-15-600

ВМПП-10-630-20

4,1

3,5

3,75

3,4

3,1

2,8

2,5

КВП-10-07-1500

ВМПЭ-10-1600-20

2,65

2,17

1,82

1,55

1,4

1,25

1,2

КВП-10-05-1500

ВМПП-10-1500-20

2,4

2

1,75

1,5

1,3

1,25

1,2

ШВМЭ-10-19-1600

ВМПЭ-10-1600-31,5

4

3,35

3

2,5

2,25

2,1

1,9

8.8. Генераторы, выделенные для плавки, работают при низком cosj, что ограничивает их мощность по ротору. В табл. 8.7 приведены располагаемые мощности турбогенераторов при различных коэффициентах мощности.

Для гидрогенераторов допустимый ток статора существенно изменяется в зависимости от конструкции машины. Располагаемая мощность при низких cosj должна определяться для каждого гидрогенератора специальным расчетом на основе его электрических характеристик. При этом наибольший ток ротора может быть принят на 10 % выше номинального.

Уточнение располагаемой мощности генераторов при работе с низким cosj может быть сделано на основе специальных опытов.

8.9. Перегрузочная способность трансформаторов, запроектированных до 1960 г., должна определяться по данным завода-изготовителя.

Для трансформаторов, запроектированных после 1960 г., по ГОСТ 14209-69.

Значение допустимой мощности для плавки определяется предшествующей загрузкой источников, их допустимой перегрузкой и сечением прогреваемого провода. Зависимости изменения предельной мощности плавки от сечения проводов и предшествующей загрузки трансформатора при cosjн= 0,9 приведены на рис. 33.

8.10. Перегрузочная способность бетонных реакторов в первом приближении должна определяться, как для сухих трансформаторов по диаграмме нагрузочной способности Шницера.

8.11. Все элементы электрической схемы плавки должны быть рассчитаны на токи плавки с учетом допустимых перегрузок. Элементы оборудования, перегрузка которых превышает допустимую, должны быть заменены или зашунтированы на период плавки.

Таблица 8

Мощности турбогенераторов (%) при различных значениях коэффициента мощности

Тип турбогенератора

Номинальная мощность, кВт

Коэффициент мощности

1,0

0,9

0,85

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0,0

Т2-6-2

6000

100

100

100

100

88

84

79

76

73

71

70

70

Т2-12-2

12000

100

100

100

100

92

86

83

82

81

80

80

80

Т2-25-2

25000

100

100

100

100

92

86

83

82

81

80

80

80

ТВ2-30-2

30000

100

100

100

100

93

89

85

82

81

80

80

80

Т2-50-2

50000

100

100

100

95

88

84

81

78

76

75

75

75

ТВ-50-2

50000

100

100

100

100

90

87

84

81

78

76

75

75

ТВ-60-2

60000

100

100

100

100

90

87

84

81

78

76

75

75

ТВФ-60-2

60000

100

100

100

100

91

87

85

80

79

77

77

77

ТВ2-100-2

100000

100

100

100

95

88

84

81

78

76

75

75

75

ТВФ-100-2

100000

100

100

100

100

91

87

85

80

79

75

75

75

ТВ2-150-2

150000

100

100

95

90

83

79

76

73

72

70

70

70

ТВВ-200-2

200000

100

100

100

95

88

84

80

76

71

70

70

70

ТГВ-200

200000

100

100

100

90

87

84

81

78

76

75

75

75

ТВВ-300-2

300000

100

100

100

95

88

84

80

76

76

70

70

70

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 1. Схема источника питания для плавки гололеда переменным током с перемычкой между ячейкой плавки гололеда (2В) и обогреваемой ВЛ. Пунктиром показано подключение ячейки плавки при наличии ОСШ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 2. Принципиальная схема подключения прогреваемой ВЛ через обходной выключатель.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 3. Принципиальная схема закорачивающего пункта на ВЛ с автоматическим управлением режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 4. Схема подстанции с линейным регулировочным трансформатором (ЛРТ) используемым для плавки гололеда:

1Р ? 4Р, 6Р - дополнительно устанавливаемые разъединители; 2В - выключатель установки плавки гололеда; 1П, 2П - дополнительные перемычки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 5. Схема подстанции с вольтодобавочным трансформатором (ВДТ) со стороны нейтрали общей части обмотки автотрансформатора (АТ) используемым для плавки гололеда переменным током:

1В - шунтирующий выключатель; БДВК - быстродействующий дуговой высоковольтный короткозамыкатель; РО - регулировочная обмотка ВДТ; ВО - возбуждающая обмотка ВДТ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 6. Схема плавки гололеда способом короткого замыкания:

а - трехфазное короткое замыкание; б - двухфазное короткое замыкание; в - схема «змейка»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 7. Диапазоны длин обогреваемых участков ВЛ 35 - 220 кВ со сталеалюминиевыми проводами сечений 35 - 500 мм2 при плавке гололеда переменным током:

огибающая минимальных длин ВЛ при плавке гололеда от источника неограниченной мощности;

огибающая максимальных длин ВЛ;

огибающая минимальных длин ВЛ при плавке гололеда от источника мощностью 4 - 125 МВ?А;

а - при питании от источника мощностью 4 - 125 МВ?А; б - при питании от источника мощностью 4 - 400 МВ?А

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 8. Схемы плавки гололеда для ВЛ с расщепленными проводами:

а, б, в, г - расщепление на два провода; д - расщепление на три провода

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 9. Диапазоны длин обогреваемых участков ВЛ 35 - 220 кВ с проводами сечений 35 - 500 мм2 при плавке гололеда переменным током от блока АТ-ВДТ:

ограничения по допустимому напряжению ВДТ;

ограничения по допустимому току ВДТ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 10. Схема плавки гололеда по способу встречного включения

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 11. Векторная диаграмма при обогреве линии по способу встречного включения

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 12. Схема плавки гололеда по способу встречного включения без отключения нагрузки:

Л1, Л2 - обогреваемые ВЛ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 13. Схемы плавки гололеда по способу включения ЭДС в контур

а - при параллельных линиях; б - при кольцевой сети

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 14. Включение вольтодобавочного трансформатора (ВДТ) в рассечку кольцевой сети:

а - при параллельных линиях; б - при кольцевой сети

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 15. Схема пофазной плавки токами наложения

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 16. Схема «змейка»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 17. Схема «провод - два провода»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 18. Схема «провод - провод»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 19. Схема «провод - земля»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 20. Схема «три провода - провод - земля»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 21. Диапазон длин обогреваемых участков ВЛ от УПГ (источник напряжения):

I - ВУКН-1200-14000; II - ВУКН-1200-8000

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 22. Диапазон длин обогреваемых участков ВЛ от УПГ (источник тока):

I - ВУКН-1200-14000; II - ВУКН-1200-8000

Рис. 23. Схема «трос - земля»

Рис. 24. Схема «трос - земля» при подключении источников плавки с двух концов троса

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 25. Использование проводов отключенной ВЛ для подачи напряжения плавки на обогреваемый трос

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 26. Одновременная плавка гололеда на проводах и тросах

Рис. 27. Схема «трос - трос»

Рис. 28. Схема «трос - трос» при подключении источников плавки с двух концов троса

Рис. 29. Схема «два троса - земля»

Рис. 30. Схема «два троса - земля» при подключении источников плавки с двух концов троса

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 31. Схема для плавки в два этапа: «трос - трос» и «два троса - трос - земля»

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 32. Зависимости активного Rт(а) и внутреннего индуктивного хвн (б) сопротивлений стальных тросов от тока

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. 33. Зависимость изменения предельной мощности плавки (S*пл), сечения проводов (F) и предшествующей загрузки трансформаторов (S)

Приложение 1

Сопротивления проводов и допустимые токи плавки гололеда

Таблица П1.1

Сопротивления проводов при различных температурах

Марка провода

Сопротивление провода (Ом) при температуре провода, °С

0

20

40

60

80

100

110

120

130

М 25

0,667

0,720

0,771

0,823

0,875

0,927

0,960

0,988

-

М 35

0,477

0,515

0,551

0,588

0,626

0,663

0,688

0,716

-

М 50

0,334

0,361

0,386

0,412

0,439

0,465

0,481

0,494

-

М 70

0,247

0,267

0,286

0,305

0,324

0,344

0,356

0,366

-

М 95

0,177

0,191

0,204

0,218

0,232

0,246

0,255

0,262

-

М 120

0,143

0,154

0,165

0,176

0,187

0,198

0,206

0,212

-

М 150

0,113

0,122

0,131

0,139

0,148

0,157

0,163

0,167

-

А 25

1,05

1,14

1,22

1,31

1,39

1,48

1,51

1,55

-

А 35

0,769

0,830

0,891

0,953

1,014

1,076

1,106

1,136

-

А 50

0,533

0,576

0,619

0,661

0,704

0,747

0,766

0,788

-

А 70

0,381

0,412

0,443

0,473

0,504

0,534

0,549

0,564

-

А 95

0,285

0,308

0,331

0,354

0,376

0,399

0,411

0,422

-

А 120

0,228

0,246

0,264

0,282

0,301

0,319

0,328

0,337

-

АС 10/1,8

2,495

2,695

2,895

3,094

3,294

3,494

3,689

3,695

3,795

АС 16/2,7

1,641

1,772

1,903

2,035

2,166

2,297

2,364

2,426

2,495

АС 25/4,2

1,061

1,146

1,231

1,316

1,401

1,486

1,528

1,570

1,614

АС 35/6,2

0,715

0,773

0,830

0,888

0,945

1,002

1,029

1,058

1,086

АС 50/8,0

0,546

0,592

0,636

0,680

0,724

0,767

0,789

0,811

0,832

АС 70/11

0,389

0,420

0,451

0,482

0,513

0,544

0,560

0,575

0,591

АС 70/72

0,389

0,420

0,451

0,482

0,513

0,544

0,560

0,575

0,591

АС 95/15

0,291

0,314

0,337

0,361

0,384

0,407

0,419

0,431

0,442

АС 95/16

0,277

0,299

0,321

0,343

0,365

0,388

0,394

0,419

0,421

АС 95/141

0,292

0,316

0,339

0,363

0,386

0,410

0,421

0,432

0,444

АС 120/19

0,227

0,245

0,263

0,271

0,299

0,318

0,326

0,336

0,345

АС 120/27

0,231

0,249

0,267

0,286

0,304

0,323

0,332

0,342

0,351

АС 150/19

0,181

0,195

0,209

0,224

0,238

0,253

0,260

0,269

0,275

АС 150/24

0,180

0,194

0,208

0,223

0,237

0,251

0,259

0,266

0,274

АС 150/34

0,181

0,196

0,211

0,225

0,240

0,254

0,260

0,268

0,275

АС 185/24

0,143

0,154

0,165

0,177

0,188

0,200

0,206

0,212

0,217

АС 185/29

0,147

0,159

0,171

0,183

0,194

0,206

0,212

0,2176

0,223

АС 185/43

0,144

0,156

0,168

0,179

0,191

0,202

0,207

0,213

0,219

АС 185/128

0,144

0,155

0,166

0,178

0,189

0,201

0,207

0,213

0,219

АС 205/27

0,130

0,140

0,150

0,161

0,171

0,181

0,187

0,192

0,198

АС 240/32

0,109

0,118

0,127

0,135

0,144

0,153

0,157

0,161

0,166

АС 240/39

0,113

0,122

0,131

0,140

0,149

0,158

0,163

0,167

0,172

АС 240/56

0,111

0,120

0,129

0,138

0,147

0,156

0,160

0,164

0,168

АС 300/39

0,089

0,096

0,103

0,110

0,117

0,124

0,128

0,131

0,135

АС 300/48

0,091

0,098

0,105

0,113

0,120

0,127

0,131

0,134

0,138

АС 300/66

0,093

0,100

0,107

0,115

0,122

0,130

0,134

0,137

0,141

АС 300/204

0,090

0,097

0,104

0,111

0,119

0,126

0,129

0,133

0,137

АС 330/27

0,082

0,089

0,096

0,102

0,109

0,115

0,117

0,121

0,124

АС 330/43

0,081

0,087

0,093

0,100

0,106

0,113

0,116

0,120

0,123

АС 400/22

0,068

0,073

0,078

0,084

0,089

0,095

0,098

0,1006

0,103

АС 400/51

0,068

0,073

0,078

0,084

0,089

0,095

0,098

0,1006

0,103

АС 400/64

0,069

0,074

0,079

0,085

0,090

0,096

0,099

0,1022

0,1049

АС 400/93

0,066

0,071

0,076

0,082

0,087

0,092

0,095

0,098

0,1004

АС 450/56

0,062

0,067

0,072

0,077

0,082

0,087

0,089

0,092

0,0942

АС 500/27

0,055

0,060

0,064

0,069

0,073

0,078

0,079

0,081

0,084

АС 500/64

0,055

0,059

0,063

0,068

0,072

0,076

0,079

0,081

0,084

АС 500/336

0,055

0,059

0,063

0,068

0,072

0,076

0,079

0,081

0,084

АС 550/71

0,049

0,053

0,057

0,061

0,065

0,069

0,0706

0,0726

0,0745

АС 600/72

0,046

0,050

0,054

0,057

0,061

0,065

0,066

0,068

0,070

АС 650/79

0,043

0,046

0,049

0,053

0,056

0,060

0,062

0,0636

0,0654

АС 700/86

0,039

0,042

0,045

0,048

0,051

0,054

0,056

0,0577

0,059

АС 750/93

0,036

0,039

0,042

0,045

0,048

0,051

0,0518

0,053

0,054

АС 800/105

0,032

0,035

0,038

0,040

0,043

0,045

0,046

0,047

0,0486

АЖ 25

1,251

1,352

1,431

1,52

1,61

1,7

-

-

-

АЖ 35

0,905

0,978

1,035

1,12

1,165

1,23

-

-

-

АЖ 50

0,625

0,676

0,715

0,769

0,805

0,850

-

-

-

АЖ 70

0,448

0,484

0,512

0,544

0,577

0,609

-

-

-

АЖ 95

0,337

0,364

0,385

0,409

0,434

0,458

-

-

-

АЖ 120

0,267

0,289

0,305

0,324

0,344

0,363

-

-

-

АН 25

1,155

1,248

1,321

1,484

1,487

1,570

-

-

-

АН 35

0,835

0,962

0,955

1,015

1,075

1,135

-

-

-

АН 50

0,577

0,624

0,660

0,701

0,743

0,784

-

-

-

АН 70

0,413

0,477

0,472

0,502

0,531

0,561

-

-

-

АН 95

0,311

0,336

0,355

0,378

0,400

0,422

-

-

-

АН 120

0,246

0,265

0,289

0,299

1,316

0,334

-

-

-

Таблица П1.2

Небольшие допустимые токи плавки для проводов при различных погодных условиях

Марка провода

Допустимый ток плавки (А) для скорости ветра (v) и температуры воздуха (t)

v = 2 м/с

v = 4 м/с

t = 0 °C

t = -5 °C

t = -10 °C

t = 0 °C

t = -5 °C

t = -10 °C

1

2

3

4

5

6

7

Температура провода 90 °С

М 25

265

275

280

310

320

330

М 35

330

340

345

385

395

405

М 50

415

425

435

480

495

510

М 70

505

520

530

590

600

620

М 95

630

645

660

730

745

765

М 120

720

740

760

835

855

880

М 150

840

860

880

970

995

1020

М 185

960

985

1010

1110

1140

1165

М 240

1130

1160

1185

1305

1340

1370

М 300

1290

1320

1355

1485

1525

1560

М 350

1460

1495

1530

1680

1720

1765

М 400

1580

1620

1655

1815

1860

1905

А 25

210

215

220

245

255

260

А 35

260

265

270

300

310

320

А 50

330

335

345

380

390

400

А 70

405

420

430

475

485

495

А 95

490

505

515

570

585

600

А 120

570

585

600

660

675

695

А 150

665

680

700

770

790

810

А 185

760

780

800

880

905

925

А 240

910

930

950

1045

1070

1100

А 300

1025

1050

1075

1180

1210

1240

А 350

1155

1185

1210

1330

1360

1395

А 400

1245

1275

1305

1430

1465

1500

А 450

1355

1390

1420

1555

1595

1635

А 500

1460

1500

1535

1680

1720

1760

А 550

1550

1585

1625

1780

1820

1864

А 600

1630

1670

1710

1870

1915

1960

Температура провода 100 °С

АС 25/4,2

224

230

235

261

268

275

АС 35/6,2

289

296

302

336

344

352

АС 50/8

343

351

359

399

416

434

АС 70/11

428

438

447

496

508

519

АС 70/72

468

479

489

541

553

565

АС 95/16

533

545

557

617

631

645

АС 95/15

520

532

543

602

616

630

АС 95/141

582

595

607

670

685

700

АС 120/19

610

624

637

705

721

737

АС 120/27

609

623

636

703

719

735

АС 150/19

705

721

736

813

831

850

АС 150/24

710

721

741

820

838

857

АС 150/34

711

727

743

821

839

858

АС 185/24

821

839

657

947

969

990

АС 185/29

807

825

843

930

951

972

АС 185/43

825

843

861

951

972

994

АС 185/128

870

889

908

1000

1022

1045

АС 205/27

874

893

912

1007

1030

1052

АС 240/32

977

999

1020

1124

1150

1175

АС 240/39

961

982

1003

1106

1131

1155

АС 240/56

980

1001

1022

1127

1152

1177

АС 300/39

1119

1143

1167

1286

1315

1343

АС 300/48

1109

1133

1157

1274

1303

1331

АС 300/66

1103

1182

1151

1267

1296

1324

АС 300/204

1182

1208

1233

1355

1385

1415

АС 330/27

1168

1193

1218

1342

1372

1402

АС 330/43

1193

1219

1244

1370

1401

1431

АС 400/22

1324

1353

1381

1215

1251

1587

АС 400/51

1338

1367

1395

1534

1569

1603

АС 400/64

1332

1361

1389

1527

1561

1595

АС 400/93

1381

1411

1440

1582

1617

1652

АС 450/56

1417

1447

1477

1623

1660

1696

АС 500/27

1507

1539

1571

1726

1765

1803

АС 500/64

1538

1571

1604

1762

1801

1840

АС 500/336

1640

1675

1709

1872

1913

1954

АС 550/71

1652

1688

1723

1891

1933

1974

АС 600/72

1714

1751

1787

1961

2004

2047

АС 650/79

1812

1850

1889

2071

2117

2163

АС 700/86

1923

1960

2004

2196

2244

2292

АС 750/93

1929

1975

2020

2199

2253

2306

АС 800/105

2168

2214

2260

2473

2527

2581

Температура провода 80 °С

АЖ 25

185

190

195

215

225

230

АЖ 35

230

235

240

265

275

280

АЖ 50

290

300

305

335

345

355

АЖ 70

360

370

380

415

430

440

АЖ 95

430

440

455

500

515

530

АЖ 120

500

515

530

580

600

615

АН 25

195

200

205

225

230

240

АН 35

240

245

250

275

285

295

АН 50

300

310

320

350

360

370

АН 70

375

385

395

435

445

460

АН 95

450

460

475

520

535

550

АН 120

520

535

550

605

625

640

Приложение 2

Зависимость времени плавки гололеда и изморози от значения тока для различных марок провода

На графиках цифры около кривых означают: в числителе - температура воздуха (°С); в знаменателе - скорость ветра (м/с).

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.1. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод М 50: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.2. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод М 50: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.3. Зависимость времени изморози (g = 0,2) от тока.

Провод М 50: D = 5 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.4. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод М 70: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.5. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод М 70: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.6. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод М 70: D = 5 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.7. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод М 95: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.8. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока

Провод М 95: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.9. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод М 95: D = 5 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.10. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод М 120: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.11. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод М 120: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.12. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод М 120: D = 5 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.13. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод М 150: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.14. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод М 150: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.15. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод М 150: D = 5 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.16. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод А 25: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.17. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод А 25: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.18. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод А 25: D = 5 см;

D = 7 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.19. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод А 35: D = 3 см;

D = 5 см;

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.20. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод А 35: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.21. Зависимость времена плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод А 35: D = 5 см;

D = 7 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.22. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод А 50: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.23. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод А 50: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.24. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод А 50: D = 5 см;

D = 7 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.25. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод А 70: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.26. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод А 70: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.27. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод А 95: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.28. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод А 95: D = 5 см;

D = 7 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.29. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод А 95: D = 5 см;

D = 7 см;

D = 10 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.30. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод А 95: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.31. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 35/6,2: D = 4 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.32. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод АС 35/6,2: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.33. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 50/8,0: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.34. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод АС 50/8,0: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.35. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 70/11: D = 3 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.36. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 70/11: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.37. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод АС 70/11: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.38. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 95/16: D = 3,5 см;

D = 5 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.39. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 95/16:

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 10 см.

Знаменатель - скорость ветра м/с

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.40. Зависимость времени плавки изморози от тока (g = 0,2).

Провод АС 95/16: D = 4 см;

D = 6 см;

D = 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.41. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 120/19: D = 3,5 см;

D = 5,5 см;

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.42. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 120/19:

диаметр изморозевой муфты 10 см;

диаметр изморозевой муфты 15 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.43. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 150/24:

диаметр гололедной муфты 4 см;

диаметр гололедной муфты 6 см;

диаметр гололедной муфты 8 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.44. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 150/24:

диаметр изморозевой муфты 4 см;

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.45. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод АС 150/24:

диаметр изморозевой муфты 4 см;

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.46. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока плавки.

Провод АС 185/29:

диаметр муфты гололеда 4 см;

диаметр муфты гололеда 6 см;

диаметр муфты гололеда 8 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.47. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 185/29:

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.48. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока плавки.

Провод АС 185/29:

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.49. Зависимость времени плавки гололеда (g = 0,9) от тока.

Провод АС 240/39:

диаметр гололедной муфты 3 см;

диаметр гололедной муфты 6 см;

диаметр гололедной муфты 8 см.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.50. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,5) от тока.

Провод АС 240/39:

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.51. Зависимость времени плавки изморози (g = 0,2) от тока.

Провод АС 240/39:

диаметр изморозевой муфты 6 см;

диаметр изморозевой муфты 8 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.52. Зависимость времени плавки гололеда от тока.

Провод АС 300/48 (g = 0,9 г/см3):

диаметр гололедной муфты 5 см;

диаметр гололедной муфты 9 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.53. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 300/48 (g = 0,5 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 9 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.54. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 300/48 (g = 0,2 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.55. Зависимость времени плавки гололеда от тока.

Провод АС 400/51 (g = 0,9 г/см3):

диаметр гололедной муфты 5 см;

диаметр гололедной муфты 9 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.56. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 400/51 (g = 0,5 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.57. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 400/51 (g = 0,2 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.58. Зависимость времени плавки гололеда от тока.

Провод АС 500/27 (g = 0,9 г/см3):

диаметр гололедной муфты 5 см;

диаметр гололедной муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.59. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 500/27 (g = 0,5 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.60. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АС 500/27 (g = 0,2 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5 см;

диаметр изморозевой муфты 11 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.61. Зависимость времени плавки гололеда от тока.

Провод АС 600/72 (g = 0,9 г/см3):

диаметр гололедной муфты 5,3 см;

диаметр гололедной муфты 7,3 см;

диаметр гололедной муфты 9,3 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.62. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АСО-600 (g = 0,5 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5,3 см;

диаметр изморозевой муфты 9,3 см;

диаметр изморозевой муфты 7,3 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.63. Зависимость времени плавки изморози от тока.

Провод АСО-600 (g = 0,2 г/см3):

диаметр изморозевой муфты 5,3 см;

диаметр изморозевой муфты 7,3 см;

диаметр изморозевой муфты 9,3 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.64. Время и токи плавки гололеда и изморози на тросе сечением 35 мм2

Кривая

Толщина отложения, см

Скорость ветра, м/с

Температура, °С

Объемный вес отложения, г/см3

1

2

2

10

5

-5

-5

0,9

3

4

1

10

5

-5

-5

5

6

3

10

10

-10

-5

0,2

7

8

1

10

10

-10

-5

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.65. Время и токи плавки гололеда и изморози на тросе С-50

Кривая

Толщина отложения, см

Скорость ветра, м/с

Температура, °С

Объемный вес отложения, г/см3

1

2

2

10

5

-5

-5

0,9

3

4

1

10

5

-5

-5

5

6

3

10

10

-10

-5

0,2

7

8

1

10

10

-10

-5

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П2.66. Время и токи плавки гололеда и изморози на тросе С-70

Кривая

Толщина отложения, см

Скорость ветра, м/с

Температура, °С

Объемный вес отложения, г/см3

1

2

2

10

5

-5

-5

0,9

3

4

1

10

5

-5

-5

5

6

3

10

10

-10

-5

0,2

7

8

1

10

10

-10

-5

Приложение 3

МЕТОДИКА РАСЧЕТА РЕЖИМА ПЛАВКИ В ПОВТОРНО-КРАТКОВРЕМЕННОМ РЕЖИМЕ КЗ

Для плавки гололеда на линиях, где токи КЗ превышают длительно допустимые по условию нагрева проводов, используется способ плавки большими токами в повторно-кратковременном режиме, характеризуемом чередованием периода протекания тока (рабочий период) с бестоковыми паузами. Расчет плавки гололеда в этом случае отличается от расчета длительного режима плавки.

При использовании этого метода необходимо руководствоваться следующим:

1. Максимально допустимая температура нагрева провода на участках, свободных от гололеда при температурах воздуха -5 °С и ниже или скорости ветра 4 м/с и более, определяется в соответствие с п. 2.4 настоящих Руководящих указаний.

При более высокой температуре воздуха и меньшей скорости ветра в качестве максимально допустимой принимается температура провода на 10 °С ниже.

2. В соответствии с выбранной схемой определяется ток плавки.

3. По кривым рис. П3.1 - П3.32 для определенного тока плавки и максимально допустимой температуры нагрева провода определяется продолжительность нагрева tр(рабочий период) провода до максимально допустимой температуры.

4. Суммарное время плавки t (с) определяется по формуле

где g - объемный вес льда, г/см3;

d - диаметр провода без гололеда, см;

b - толщина стенки гололеда, см;

D - наружный диаметр провода, покрытого гололедом, см;

t - абсолютное значение температуры воздуха, °С;

С - теплоемкость материала провода, Вт ? с/(г ? °С) (для стали 0,462, для алюминия 0,92, для меди 0,38);

gп - объемный вес материала провода, г/см3;

S - сечение провода, см2;

I - ток плавки, А;

R2D - сопротивление 1 м провода при температуре 20 °С, Ом;

v - скорость ветра, м/с.

5. Число циклов, необходимых для плавки:

Полученное значение n округляется до целого числа в большую сторону. Коэффициент 1,2 учитывает возможность изменения погодных условий по трассе, отличия фактического сопротивления проводов от расчетного и погрешности при определении плотности и размеров гололеда.

6. Бестоковая пауза для алюминиевых и сталеалюминиевых проводов сечением 25 и 35 мм2 и для проводов ПС-25 принимается равной 3 мин, сечением 50 и 70 мм2 и для проводов ПС-35 - 4 мин, для проводов сечением 95 мм2 и более - 5 мин.

Если плавка производится при безветрии, время бестоковой паузы для всех марок проводов принимается равным 10 мин.

Увеличение бестоковой паузы сверх рекомендованного нежелательно, так как это приводит к увеличению продолжительности плавки из-за чрезмерного охлаждения провода и гололедной муфты.

В течение всей плавки рабочий период плавки и продолжительность пауз не должны изменяться.

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.1. Зависимость нагрева провода АС 25/4,2 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.2. Зависимость нагрева провода АС 35/6,2 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.3. Зависимость нагрева провода АС 50/8,0 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.4. Зависимость нагрева провода АС 70/11 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.5. Зависимость нагрева провода АС 96/16 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.6. Зависимость нагрева провода АС 120/19 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.7. Зависимость нагрева провода АС 150/24 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.8. Зависимость нагрева провода АС 185/29 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.9. Зависимость нагрева провода А 35 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.10. Зависимость нагрева провода А 50 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.11. Зависимость нагрева провода А 70 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.12. Зависимость нагрева провода А 95 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.13. Зависимость нагрева провода А 120 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.14. Зависимость нагрева провода А 150 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.15. Зависимость нагрева провода М 35 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.16. Зависимость нагрева провода М 150 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.17. Зависимость нагрева провода М 70 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.18. Зависимость нагрева провода М 95 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.19. Зависимость нагрева провода М 120 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.20. Зависимость нагрева провода М 150 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.21. Зависимость нагрева провода АН 25 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.22. Зависимость нагрева провода АН 35 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.23. Зависимость нагрева провода АН 50 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.24. Зависимость нагрева провода АН 70 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.25. Зависимость нагрева провода АН 95 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.26. Зависимость нагрева провода АН 120 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.27. Зависимость нагрева провода АЖ 25 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.28. Зависимость нагрева провода АЖ 35 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.29. Зависимость нагрева провода АЖ 50 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.30. Зависимость нагрева провода АЖ от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.31. Зависимость нагрева провода АЖ 95 от режима плавки

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П3.32. Зависимость нагрева провода АЖ 120 от режима плавки

Приложение 4

ЗАВИСИМОСТЬ ТОКА И ВРЕМЕНИ ПЛАВКИ ОДНОСТОРОННЕГО ГОЛОЛЕДА

Цифры у кривых означают: в числителе - температура воздуха (°С), в знаменателе - скорость ветра (м/с).

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П4.1. Зависимость тока и времени плавки одностороннего гололеда на проводах АС 240/39:

толщина стенки 3 см;

толщина стенки 1 см

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П4.2. Зависимость тока и времени плавки одностороннего гололеда на проводах АС 500/27:

односторонний гололед с толщиной стенки 3 см;

односторонний гололед с толщиной покрытый снегом

Приложение 5

ЗАВИСИМОСТИ ТОКА В ПРОВОДАХ РАЗЛИЧНЫХ МАРОК, ПРЕПЯТСТВУЮЩИЕ ОБРАЗОВАНИЮ ГОЛОЛЕДА

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П5.1. Токи в проводах АС 50/8,0 и АС 70/11, препятствующие образованию гололеда

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П5.2. Токи в проводах АС 95/16 и АС 120/19, препятствующие образованию гололеда

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П5.3. Токи в проводах АС 150/24 и АС 185/29, препятствующие образованию гололеда

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П5.4. Токи в проводах АС 240/39 и АС 300/48, препятствующие образованию гололеда

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П5.5. Токи в проводах АС 400/51 и АС 500/27 препятствующие образованию гололеда

Приложение 6

СХЕМЫ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ПЛАВКОЙ ГОЛОЛЕДА ПЕРЕМЕННЫМ ТОКОМ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П6.1. Схема автоматического управления плавкой на подстанции с УПГ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П6.2. Схема автоматики оконечной подстанции при плавке гололеда переменным током

Приложение 7

СХЕМЫ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ КОЛЬЦЕВОЙ СЕТИ ПРИ ПЛАВКЕ ГОЛОЛЕДА ПЕРЕМЕННЫМ ТОКОМ

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П7.1. Схема защиты кольцевой линии 35 кВ при плавке гололеда переменным током от источников, сдвинутых по фазе на П/3, размещенных на одной подстанции:

1РТ, 2РТ - реле тока РТ40; 1РМ, 2РМ - реле мощности РБ/1271; 1РП, 2РП - промежуточное реле РП 261 (220 В); 1РУ, 2РУ - указательное реле РУ21/-0,025 (0,025) А; 10БИ, МБИ - испытательный блок БИ-4; М - отключающее устройство НКР2

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П7.2. Схема защиты кольцевой линии 35 кВ при плавке гололеда переменным током от источников, сдвинутых по фазе на П/3:

а - поясняющая схема, цепи тока и напряжения; б - оперативные цепи

РД 34.20.511, МУ 34-70-027-82, СО 153-34.20.511 Методические указания по плавке гололеда переменным током. Часть I

Рис. П7.3. Схема направленной токовой защиты и отсечки по напряжению на секционирующем выключателе при плавке гололеда переменным током на кольцевой ВЛ- 10-35 кВ:

1Т, 2Т, 3Т - реле тока РТ-40; 1РН, 2РН - реле напряжения РН54; 1РМ, 2РМ - реле мощности РБМ-275/1; 1П, 2П - реле промежуточное РП341; 3П, 4П - реле РП268; РУ - реле указательное РУ21/-0,025




Реклама: ;


Самые популярные документы раздела



Рейтинг@Mail.ru Яндекс.Метрика