doc_act

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Реклама

  Скачать документ



МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ



Реклама

ТХ 34-70-010-85



Реклама

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Москва 1985

РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей «Союзтехэнерго»

ИСПОЛНИТЕЛИ М.А. УХОБОТИН, М.А. РЯБКИНА



Реклама

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 26.03.85 г.

Заместитель начальника Д.Я. ШАМАРАКОВ

ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА

Рис. 1. Принципиальная тепловая схема.



Реклама

Рис. 2. Диаграмма парораспределения ЦВД при конденсационном режиме.

Рис. 3. Давление в I, II и III отборах при конденсационном режиме.

Рис. 4. Температура и энтальпия питательной воды при конденсационном режиме.

Рис. 5. Давление в IV, V, VI и VII отборах при конденсационном режиме.

Рис. 6. Температура основного конденсата при конденсационном режиме.



Реклама

Рис. 7. Расход пара на подогреватели и деаэратор при конденсационном режиме.

Рис. 8. Расход свежего пара и теплоты при конденсационном режиме.

Рис. 9. Расход свежего пара и теплоты при конденсационном режиме.

Рис. 10. Поправки к удельному (qт) и полному (Q0) расходам теплоты и расходу свежего пара (G0) при конденсационном режиме.

Рис. 11. Поправки к удельному (qт) и полному (Q0) расходам теплоты и расходу свежего пара (G0) при конденсационном режиме.



Реклама

Рис. 12. Диаграмма парораспределения ЦВД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 13. Давление в I и II отборах при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 14. Температура и энтальпия питательной воды при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 15. Протечки и отсосы от уплотнений ЦВД и ЦНД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 16. Расход пара на подогреватели высокого давления при режимах с регулируемыми отборами.



Реклама

Рис. 17. Расход пара III отбора на деаэратор при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 18. Расход пара на входе в ЧСД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 19. Расход пара через последнюю ступень ЧВД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 20. Диаграмма парораспределения ЦНД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 21. Давление в отборах ЧСНД при одноступенчатом подогреве сетевой воды.



Реклама

Рис. 22. Давление в IV отборе при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 23. Давление в VI и VII отборах при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 24. Температура основного конденсата при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 25. Температура основного конденсата при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 26. Расход пара в конденсатор и ЧНД при одно- и двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 27. Давление в конденсаторе.

Рис. 28. Температурный напор конденсатора.

Рис. 29. Внутренняя мощность ЧВД и энтальпия пара производственного отбора.

Рис. 30. Внутренняя мощность ЧСНД и давление пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах.

Рис. 31. Влияние теплофикационной нагрузки на мощность турбины при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 32. Влияние теплофикационной нагрузки на мощность турбины при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 33. Суммарные потери и электромеханический КПД.

Рис. 34. Диаграмма режимов при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 35. Диаграмма режимов при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 36. Диаграмма режимов при режиме только с производственным отбором.

Рис. 37. Удельный расход теплоты при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 38. Удельный расход теплоты при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 39. Удельный расход теплоты при режиме только с производственным отбором.

Рис. 40. Минимально возможное давление в нижнем теплофикационном отборе при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 41. Двухступенчатый подогрев сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 42. Поправка к мощности на отклонение давления в нижнем теплофикационном отборе от номинального при одноступенчатом подогреве сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 43. Поправка к мощности на отклонение давления в верхнем теплофикационном отборе от номинального при двухступенчатом подогреве сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 44. Поправка на давление отработавшего пара (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 45. Поправка к мощности турбины на перенос точки возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2.

Рис. 46. Поправки к полному расходу теплоты (Q0) и расходу свежего пара (G0) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 47. Поправки к полному расходу теплоты (Q0) и расходу свежего пара (G0) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 48. Поправки к полному расходу теплоты (Q0) и расходу свежего пара (G0) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 49. Удельные теплофикационные выработки электроэнергии.

Рис. 50. Поправки к удельным теплофикационным выработкам электроэнергии на давление в регулируемых отборах.

Таблица

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

СРАВНЕНИЕ ЭКОНОМИЧНОСТИ ПО ДАННЫМ ТИПОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ С ГАРАНТИЙНЫМИ ДАННЫМИ ПОТ ЛМЗ

Тип
ПТ 80/100-130/13 ЛМЗ

Номер режима

Мощность на выводах генератора, МВт

Производственный отбор

Теплофикационный отбор

Температура сетевой воды при входе в нижний сетевой подогреватель, °С

КПД генератора, %

Температура питательной воды, °С

Гарантируемый удельный расход

Удельный расход по типовой характеристике

Отклонение от гарантий, %

Абсолютное давление в камере (кгс/cм2)

Расход в отбор, т/ч

Абсолютное давление в верхнем отборе, МПа (кгс/см2)

Количество теплоты, отданной потребителю, Гкал/ч

пара, кгс/(кВт ? ч)

теплоты ккал/(кВт ? ч)

пара, кгс/(кВт ? ч)

теплоты ккал/(кВт ? ч)

1

80

1,3 (13)

185

0,09 (0,9)

68

42

98,6

249

5,60

-

5,65

-

+0,9

2

80

1,3 (13)

250

-

0

-

98,6

249

5,88

-

5,81

-

-1,2

3

80

1,6 (16)

40

0,14 (1,40)

100

42

98,6

239

4,70

-

4,65

-

-1,1

4

100

1,6 (16)

95

0,25 (2,50)

36

70

98,6

250

4,75

-

4,78

-

+0,6

5

80

-

-

-

-

-

98,6

230

-

2290

-

2272

-0,8

Среднее по пяти режимам отклонение от гарантий - 0,3 %.

Рис. 1

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ СХЕМА

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 2

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА ПАРОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЦВД ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Gпит = G0

Рис. 3

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В I, II и III ОТБОРАХ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Gпит = G0

Рис. 4

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА И ЭНТАЛЬПИЯ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0; ?iПЭН = 7 ккал/кг

Рис. 5

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В IV, V, VI и VII ОТБОРАХ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Gпит = G0

Рис. 6

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА ОСНОВНОГО КОНДЕНСАТА ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0

Рис. 7

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА НА ПОДОГРЕВАТЕЛИ И ДЕАЭРАТОР ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0; tпит - см. рис. 4

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gк3-4 = GвхЧСД + 5 т/ч; tк - см. рис. 6; t1в ? 20 °С; W @ 8000 м3

Рис. 8

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД СВЕЖЕГО ПАРА И ТЕПЛОТЫ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); ?iПЭН = 7 ккал/кг

Рис. 9

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД СВЕЖЕГО ПАРА И ТЕПЛОТЫ ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; t1в ? 20 °С; W @ 8000 м3/ч; ?iПЭН = 7 ккал/кг

Рис. 10, а, б, в, г

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К ПОЛНОМУ (Q0) И УДЕЛЬНОМУ (qт) РАСХОДАМ ТЕПЛОТЫ И РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА (G0) ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

а) на отклонение давления свежего пара от номинального на ±0,5 МПа (5 кгс/см2)

?qт = ±0,05 %; ?G0 = ±0,25 %

б) на отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±5 °С

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

в) на отклонение расхода питательной воды от номинального на ±10 % G0

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

г) на отклонение температуры питательной воды от номинальной на ±10 °С

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 11, а, б, в

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К ПОЛНОМУ (Q0) И УДЕЛЬНОМУ (qт) РАСХОДАМ ТЕПЛОТЫ И РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА (G0) ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

а) на отключение группы ПВД

б) на отклонение давления отработавшего пара от номинального

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

в) на отклонение давления отработавшего пара от номинального

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 12

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА ПАРОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЦВД ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Рп = 1,3 МПа (кгс/см2)

Рис. 13

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В I И II ОТБОРАХ ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Gпит = G0

Рис. 14

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА И ЭНТАЛЬПИЯ ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: t0 = 555 °С; Gпит = G0; ?iПЭН = 7 ккал/кг

Рис. 15

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПРОТЕЧКИ И ОТСОСЫ ОТ УПЛОТНЕНИЙ ЦВД И ЦНД ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С

Рис. 16

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА НА ПОДОГРЕВАТЕЛИ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: t0 = 555 °С; Gпит = G0; tпит - см. рис. 14; ?iПЭН = 7 ккал/кг

Рис. 17

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА III ОТБОРА НА ДЕАЭРАТОР ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0; Р9 = 0,6 МПа (6 кгс/см2); tпит - см. рис. 14; tк - см. рис. 24

Рис. 18

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА НА ВХОДЕ В ЧСД ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0; tпит - см. рис. 14; tк - см. рис. 24, 25

Рис. 19

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА ЧЕРЕЗ ПОСЛЕДНЕЮ СТУПЕНЬ ЧВД ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Gпит = G0; tпит - см. рис. 14; Р9 = 0,6 МПа (6 кгс/см2)

Рис. 20

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА ПАРОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЦНД ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Рп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); iп = 715 ккал/кг; Pвто = 0,12 МПа (1,2 кгс/см2)

Рис. 21

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В ОТБОРАХ ЧСНД ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Рп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); iп = 715 ккал/кг; tк - см. рис. 24

Рис. 22

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В IV ОТБОРЕ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Рп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); iп = 715 ккал/кг; tк - см. рис. 25

Рис. 23

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В VI И VII ОТБОРАХ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Примечание. Z= 0 - регулирующая диафрагма закрыта. Z = макс - регулирующая диафрагма полностью открыта.

Рис. 24

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА ОСНОВНОГО КОНДЕНСАТА ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: РНТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см2); t1в = 20 °С; W @ 8000 м3

Рис. 25

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРА ОСНОВНОГО КОНДЕНСАТА ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Рвто = 0,12 МПа (1,2 кгс/см2); Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2)

Рис. 26

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

РАСХОД ПАРА В КОНДЕНСАТОР И ЧНД ПРИ ОДНО- И ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

GвхЧНД @ 1,02 ? G2

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: tк - см. рис. 24, 25

Рис. 27

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДАВЛЕНИЕ В КОНДЕНСАТОРЕ1

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

1 Взято из «Нормативной характеристики конденсаторов турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-6-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1981).

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: W = 8000 м3/ч; F = 3000 м2

Рис. 28

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ТЕМПЕРАТУРНЫЙ НАПОР КОНДЕНСАТОРА1

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

1 Взято из «Нормативной характеристики конденсаторов турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-6-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1981).

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: W = 8000 м3/ч; F = 3000 м2

Рис. 29

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ВНУТРЕННЯЯ МОЩНОСТЬ ЧВД И ЭНТАЛЬПИЯ ПАРА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ОТБОРА

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 1,3 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Рп = 1,3 МПа (130 кгс/см2); Gпит = G0; tпит - см. рис. 14

Рис. 30

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ВНУТРЕННЯЯ МОЩНОСТЬ ЧСНД И ДАВЛЕНИЕ ПАРА В ВЕРХНЕМ И НИЖНЕМ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ОТБОРАХ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Рп = 1,3 МПа (13 кгс/см2) при GвхЧСД ? 221,5 т/ч; Рп = GвхЧСД/17 - при GвхЧСД > 221,5 т/ч; iп = 715 ккал/кг; Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); tк - см. рис. 24, 25; ?2 = f(PВТО) - см. рис. 41; Qт = 0 Гкал/(кВт ? ч)

Рис. 31

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОФИКАЦИОННОЙ НАГРУЗКИ НА МОЩНОСТЬ ТУРБИНЫ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 1,3 (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2); Р2 @ 4 кПа (0,04 кгс/см2)

Рис. 32

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОФИКАЦИОННОЙ НАГРУЗКИ НА МОЩНОСТЬ ТУРБИНЫ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; РВТО = 0,09 ? 0,23 МПа (0,9 ? 2,3 кгс/см2); Р2 = 3 ? 6 кПа (0,03 ? 0,06 кгс/см2)

Рис. 33

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

СУММАРНЫЕ ПОТЕРИ И ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЙ КПД

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 34

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РНТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см2); Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0.

Рис. 35

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см2); Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0; ?2 = 52 °С.

Рис. 36

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДИАГРАММА РЕЖИМОВ ПРИ РЕЖИМЕ ТОЛЬКО С ПРОИЗВОДСТВЕННЫМ ОТБОРОМ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РВТО и РНТО = f(GвхЧСД) - см. рис. 30; Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0

Рис. 37

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РНТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см2); Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0; Qт = 0

Рис. 38

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см2); Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0; ?2 = 52 °С; Qт = 0.

Рис. 39

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ ПРИ РЕЖИМЕ ТОЛЬКО С ПРОИЗВОДСТВЕННЫМ ОТБОРОМ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °С; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); РВТО и РНТО = f(GвхЧСД) - см. рис. 30; Р2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2); Gпит = G0.

Рис. 40

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

МИНИМАЛЬНО ВОЗМОЖНОЕ ДАВЛЕНИЕ В НИЖНЕМ ТЕПЛОФИКАЦИОННОМ ОТБОРЕ ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 41, а, б

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ДВУХСТУПЕНЧАТЫЙ ПОДОГРЕВ СЕТЕВОЙ ВОДЫ (ПО ДАННЫМ ПОТ ЛМЗ)

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

а) минимально возможное давление в верхнем Т-отборе и расчетная температура обратной сетевой воды

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

б) поправка на температуру обратной сетевой воды

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 42

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКА К МОЩНОСТИ НА ОТКЛОНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ В НИЖНЕМ ТЕПЛОФИКАЦИОННОМ ОТБОРЕ ОТ НОМИНАЛЬНОГО ПРИ ОДНОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ (ПО ДАННЫМ ПОТ ЛМЗ)

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 43

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКА К МОЩНОСТИ НА ОТКЛОНЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ В ВЕРХНЕМ ТЕПЛОФИКАЦИОННОМ ОТБОРЕ ОТ НОМИНАЛЬНОГО ПРИ ДВУХСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ (ПО ДАННЫМ ПОТ ЛМЗ)

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 44

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКА НА ДАВЛЕНИЕ ОТРАБОТАВШЕГО ПАРА (ПО ДАННЫМ ПОТ ЛМЗ)

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 45

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКА К МОЩНОСТИ ТУРБИНЫ НА ПЕРЕНОС ТОЧКИ ВОЗВРАТА КОНДЕНСАТА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ОТБОРА ЗА ПНД № 2

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: возврат конденсата 100 % при 100 °С

Рис. 46

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К ПОЛНОМУ РАСХОДУ ТЕПЛОТЫ (Q0) И РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА (G0) ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ1

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

1 На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение давления свежего пара от номинального на ±1 МПа (10 кгс/см2): к полному расходу теплоты

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

к расходу свежего пара

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 47

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К ПОЛНОМУ РАСХОДУ ТЕПЛОТЫ (Q0) И РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА (G0) ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ1

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

1 На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±10 °С:

к полному расходу теплоты

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

к расходу свежего пара

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 48

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К ПОЛНОМУ РАСХОДУ ТЕПЛОТЫ (Q0) И РАСХОДУ СВЕЖЕГО ПАРА (G0) ПРИ РЕЖИМАХ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ1

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

1 На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение давления в П-отборе от номинального на ±1 МПа (1 кгс/см2):

к полному расходу теплоты

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

к расходу свежего пара

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Рис. 49 а, б, в

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫЕ ВЫРАБОТКИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

а) паром производственного отбора

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °C; Pп = 1,3 МПа (13 кгс/см2); ?эм = 0,975.

б) паром верхнего и нижнего теплофикационных отборов

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 ° C; РВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см2); ?эм = 0,975

в) паром нижнего теплофикационного отбора

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Условия: Р0 = 13 МПа (130 кгс/см2); t0 = 555 °C; РНТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см2); ?эм = 0,975

Рис. 50 а, б, в

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

ПОПРАВКИ К УДЕЛЬНЫМ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫМ ВЫРАБОТКАМ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ДАВЛЕНИЕ В РЕГУЛИРУЕМЫХ ОТБОРАХ

Тип
ПТ-80/100-130/13
ЛМЗ

а) на давление в производственном отборе

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

б) на давление в верхнем теплофикационном отборе

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

в) на давление в нижнем теплофикационном отборе

РД 34.30.703, ТХ 34-70-010-85 Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата ПТ-80100-13013 ЛМЗ

Приложение

1. УСЛОВИЯ СОСТАВЛЕНИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Типовая энергетическая характеристика составлена на основании отчетов о тепловых испытаниях двух турбоагрегатов: на Кишиневской ТЭЦ-2 (работа выполнена Южтехэнерго) и на ТЭЦ-21 Мосэнерго (работа выполнена МГП ПО «Союзтехэнерго»). Характеристика отражает среднюю экономичность турбоагрегата, прошедшего капитальный ремонт и работающего по тепловой схеме, представленной на рис. 1; при следующих параметрах и условиях, принятых за номинальные:

- давление и температура свежего пара перед стопорным клапаном турбины - 13 (130 кгс/см2)* и 555 °С;

* В тексте и на графиках - абсолютное давление.

- давление в регулируемом производственном отборе - 13 (13 кгс/см2) с естественным повышением при расходах на входе в ЧСД более 221,5 т/ч;

- давление в верхнем теплофикационном отборе - 0,12 (1,2 кгс/см2) при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды;

- давление в нижнем теплофикационном отборе - 0,09 (0,9 кгс/см2) при одноступенчатой схеме подогреве сетевой воды;

- давление в регулируемом производственном отборе, верхнем и нижнем теплофикационных отборах при конденсационном режиме с отключенными регуляторами давления - рис. 3 и 5;

- давление отработавшего пара:

а) для характеристики конденсационного режима и работы с отборами при одноступенчатом и двухступенчатом подогреве сетевой воды при постоянном давлении - 5 кПа (0,05 кгс/см2);

б) для характеристики конденсационного режима при постоянном расходе и температуре охлаждающей воды - в соответствии с тепловой характеристикой конденсатора при t1в = 20 °С и W = 8000 м3/ч;

- система регенерации высокого и низкого давления включена полностью, деаэратор 0,6 (6 кгс/см2) питается паром производственного отбора;

- расход питательной воды равен расходу свежего пара, возврат 100 % конденсата производственного отбора при t = 100 °С осуществлен в деаэратор 0,6 (6 кгс/см2);

- температура питательной воды и основного конденсата за подогревателями соответствует зависимостям приведенным на рис. 4, 6, 14, 24, 25;

- прирост энтальпии питательной воды в питательном насосе - 7 ккал/кг;

- электромеханический КПД турбоагрегата принят по данным испытания однотипного турбоагрегата, проведенного Донтехэнерго;

- пределы регулирования давления в отборах:

а) производственном - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 кгс/см2);

б) верхнем теплофикационном при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 кгс/см2);

а) нижнем теплофикационном при одноступенчатой схеме подогрева сетевой воды - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 кгс/см2).

Нагрев сетевой воды в теплофикационной установке при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды, определяемый заводскими расчетными зависимостями ? = f(PВТО) и ?1 = f(Qт, PВТО) составляет 44 - 48 °С для максимальных теплофикационных нагрузок при давлениях PВТО = 0,07 ? 0,20 (0,7 ? 2,0 кгс/см2).

Положенные в основу настоящей Типовой энергетической характеристика данные испытания обработаны с использованием «Таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара» (М.: Издательство стандартов, 1969). По условиям ПОТ ЛМЗ - возвращаемый конденсат производственного отбора вводится при температуре 100 °С в линию основного конденсата после ПНД № 2. При составлении Типовой энергетической характеристики принято, что он вводится при той же температуре непосредственно в деаэратор 0,6 (6 кгс/см2). По условиям ПОТ ЛМЗ при двухступенчатом подогреве сетевой воды и режимах с расходом пара на входе в ЧСД более 240 т/ч (максимальная электрическая нагрузка при малом производственном отборе) ПНД № 4 полностью отключается. При составлении Типовой энергетической характеристики принято, что при расходе на входе в ЧСД свыше 190 т/ч часть конденсата направляется в обвод ПНД № 4 с таким расчетом, чтобы температура его перед деаэратором не превышала 150 °С. Это требуется для обеспечения хорошей деаэрации конденсата.

2. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ, ВХОДЯЩЕГО В СОСТАВ ТУРБОУСТАНОВКИ

В состав турбоагрегата наряду с турбиной входит следующее оборудование:

- генератор ТВФ-120-2 завода «Электросила» с водородным охлаждением;

- двухходовой конденсатор 80 КЦС-1 общей поверхностью 3000 м2, из них 765 м2 приходится на долю встроенного пучка;

- четыре подогревателя низкого давления: ПНД № 1, встроенный в конденсатор, ПНД № 2 - ПН-130-16-9-11, ПНД № 3 и 4 - ПН-200-16-7-1;

- один деаэратор 0,6 (6 кгс/см2);

- три подогревателя высокого давления: ПВД № 5 - ПВ-425-230-23-1, ПВД № 6 - ПВ-425-230-35-1, ПВД № 7 - ПВ-500-230-50;

- два циркуляционных насоса 24НДН подачей 5000 м3/ч и давлением 26 м вод. ст. с электродвигателями по 500 кВт каждый;

- три конденсатных насоса КН 80/155 с приводом от электродвигателей мощностью 75 кВт каждый (количество находящихся в работе насосов зависит от расхода пара в конденсатор);

- два основных трехступенчатых эжектора ЭП-3-701 и один пусковой ЭП1-1100-1 (постоянно в работе один основной эжектор);

- два подогревателя сетевой воды (верхний и нижний) ПСГ-1300-3-8-10 поверхностью 1300 м2 каждый, рассчитанные на пропуск 2300 м3/ч сетевой воды;

- четыре конденсатных насоса подогревателей сетевой воды КН-КС 80/155 с приводом от электродвигателей мощностью 75 кВт каждый (по два насоса у каждого ПСГ);

- один сетевой насос I подъема СЭ-5000-70-6 с электродвигателем 500 кВт;

- один сетевой насос II подъема СЭ-5000-160 с электродвигателем 1600 кВт.

3. КОНДЕНСАЦИОННЫЙ РЕЖИМ

При конденсационном режиме с отключенными регуляторами давления полный расход теплоты брутто и расход свежего пара в зависимости от мощности на выводах генератора выражается уравнениями:

- при постоянном давлении в конденсаторе

P2 = 5 кПа (0,05 кгс/см2);

Q0 = 15,6 + 2,04Nт;

G0 = 6,6 + 3,72Nт + 0,11(Nт - 69,2);

- при постоянном расходе (W = 8000 м3/ч) и температуре (t1в = 20 °С) охлаждающей воды

Q0 = 13,2 + 2,10Nт;

G0 = 3,6 + 3,80Nт + 0,15(Nт - 68,4).

Приведенные уравнения действительны в пределах изменения мощности от 40 до 80 МВт.

Расходы теплоты и свежего пара при конденсационном режиме для заданной мощности определяются по приведенным зависимостям с последующим введением необходимых поправок по соответствующим графикам. Эти поправки учитывают отличие эксплуатационных условий от номинальных (для которых составлена Типовая характеристика) и служат для пересчета данных характеристики на эксплуатационные условия. При обратном пересчете знаки поправок меняются на обратные.

Поправки корректируют расходы теплоты и свежего пара при неизменной мощности. При отклонении нескольких параметров от номинальных значений поправки алгебраически суммируются.

4. РЕЖИМ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

При включенных регулируемых отборах турбоагрегат может работать при одноступенчатой и двухступенчатой схемах подогрева сетевой воды. Возможна также работа без теплофикационного отбора с одним производственным. Соответствующие типовые диаграммы режимов по расходу пара и зависимости удельного расхода теплоты от мощности и производственного отбора даны на рис. 34 - 39, а удельные выработки электроэнергии на тепловом потреблении на рис. 49 - 50.

Диаграммы режимов рассчитаны по схеме, применяемой ПОТ ЛМЗ, и изображены на двух полях. Верхнее поле является диаграммой режимов (Гкал/ч) турбины с одним производственным отбором при Qт = 0.

При включении теплофикационной нагрузки и прочих неизменных условиях происходит разгрузка либо только 28 - 30-й ступеней (при включенном одном нижнем сетевом подогревателе), либо 26 - 30-й ступеней (при включенных двух сетевых подогревателях) и снижение мощности турбины.

Значение снижения мощности зависит от теплофикационной нагрузки и определяется

?N = KQт,

где K - определенное при испытаниях удельное изменение мощности турбины ?N/?Qт, равное 0,160 МВт/(Гкал ? ч) при одноступенчатом подогреве, и 0,183 МВт/(Гкал ? ч) при двухступенчатом подогреве сетевой воды (рис. 31 и 32).

Отсюда следует, что расход свежего пара при заданной мощности Nт и двух (производственном и теплофикационном) отборах будет по верхнему полю соответствовать некоторой фиктивной мощности Nфт и одному производственному отбору

Nфт = Nт + ?N.

Наклонные прямые нижнего поля диаграммы позволяют определить графически по заданной мощности турбины и теплофикационной нагрузке значение Nфт, а по нему и производственному отбору расход свежего пара.

Значения удельных расходов теплоты и удельных выработок электроэнергии на тепловом потреблении подсчитаны по данным, взятым из расчета диаграмм режимов.

В основе графиков зависимости удельного расхода теплоты от мощности и производственного отбора лежат те же соображения, что и в основе диаграммы режимов ПОТ ЛМЗ.

График такого типа предложен турбинным цехом МГП ПО «Союзтехэнерго» («Промышленная энергетика», 1978, № 2). Он предпочтительнее системы графиков qт = f(Nт, Qт) при различных Qп = const, поскольку пользование им удобнее. Графики удельного расхода теплоты по соображениям непринципиального характера выполнены без нижнего поля; методика пользования ими пояснена примерами.

Данных, характеризующих режим при трехступенчатом подогреве сетевой воды, типовая характеристика не содержит, поскольку такой режим на установках данного типа в период проведения испытаний нигде не был освоен.

Влияние отклонений параметров от принятых при расчете Типовой характеристики за номинальные учитывается двояко:

а) параметров, не влияющих на теплопотребление в котле и отпуск теплоты потребителю при неизменных массовых расходах G0, Gп и Gт, - внесением поправок к заданной мощности Nт(Nт+ KQт).

Соответственно этой исправленной мощности по рис. 34 - 39 определяются расход свежего пара, удельный расход теплоты и полный расход теплоты;

б) поправки на P0, t0 и Pп вносятся к найденным после внесения указанных выше поправок к расходу свежего пара и полному расходу теплоты, после чего подсчитывается расход свежего пара и расход теплоты (полный и удельный) для заданных условий.

Данные для поправочных кривых на давление свежего пара рассчитаны с использованием результатов испытания; все прочие поправочные кривые составлены на основе данных ПОТ ЛМЗ.

5. ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОТЫ, РАСХОДА СВЕЖЕГО ПАРА И УДЕЛЬНЫХ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ВЫРАБОТОК

Пример 1. Конденсационный режим с отключенными регуляторами давления в отборах.

Дано: Nт = 70 МВт; P0 = 12,5 (125 кгс/см2); t0 = 550 °С; Р2 = 8 кПа (0,08 кгс/см2); Gпит = 0,93G0; ?tпит = tпит - tнпит = -7 °С.

Требуется определить полный и удельный расходы теплоты брутто и расход свежего пара при заданных условиях.

Последовательность и результаты приведены в табл. П1.

Таблица П1

Показатель

Обозначение

Способ определения

Полученное значение

Расход свежего пара при номинальных условиях, т/ч

G0н

Рис. 8 или формула G0 = 6,6 + 3,72Nт + 0,11(Nт - 69,2)

267,1

Полный расход теплоты при номинальных условиях, Гкал/ч

Q0н

Рис. 8 или формула Q0 = 15,6 + 2,04Nт

158,4

Удельный расход теплоты при номинальных условиях, ккал/кВт

qнт

Рис. 8

2263

Поправки к удельному расходу теплоты на отклонение условий от номинальных, %:

- давления свежего пара,

?qт

Рис. 10, а

-0,05

- температуры свежего пара

?qт

Рис. 10, б

+0,2

- давления отработавшего пара

?qт

Рис. 11, б

+1,3

- расхода питательной воды

?qт

Рис. 10, в

+0,1

- температуры питательной воды

?qт

Рис. 10, г

+0,1

Суммарная поправка к удельному расходу теплоты, %

??qт

-

+1,6

Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт ? ч)

qт

2299

Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч

Q0

Q0 = qтNт10-3

160,9

Поправки к расходу пара на отклонение условий от номинальных, %:

- давления свежего пара

?G0

Рис. 10, а

-0,25

- температуры свежего пара

?G0

Рис. 10, б

+0,8

- давления отработавшего пара

?G0

Рис. 11, в

+1,4

- расхода питательной воды

?G0

Рис. 10, в

-0,6

- температуры питательной воды

?G0

Рис. 10, г

-1,1

Суммарная поправка к расходу свежего пара, %

??G0

-

+0,2

Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч

G0

267,6

Пример 2. Режим одноступенчатого подогрева сетевой воды.

Дано: Nт = 80 МВт; Qп = 30 Гкал/ч; Qт = 60 Гкал/ч; РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2); Р0 = 13,3 (133 кгс/см2); t0 = 545 °С; Рп = 1,5 (15,0 кгс/см2).

Прочие параметры и условия номинальные.

Требуется определить полный и удельный расход теплоты, расход свежего пара и удельные теплофикационные выработки. Последовательность и результаты приведены в табл. П2.

Таблица П2

Показатель

Обозначение

Способ определения

Полученное значение

Недовыработка в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт

?NQт

?NQт = 0,160Qт

9,6

Приблизительная фиктивная мощность, МВт

Nтф'

Nтф' = Nт + ?NQт

89,6

Приблизительный расход на входе в ЧСД, т/ч

GЧСДвх'

Рис. 34 по Nтф' и Qп

250

Минимально возможное давление в производственном отборе1, (кгс/см2)

Рпмин

Рис. 20

1,46 (14,6)*

1,4 (14)

Минимально возможное давление в теплофикационном отборе, (кгс/см2)

РНТОмин

Рис. 40

0,057 (0,57)*

0,052 (0,52)

Поправка к мощности для приведения к давлению РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2), МВт

?NРНТО

Рис. 42

-2,6*

-2,5

Уточненная фиктивная мощность, МВт

Nтф

Nтф = Nтф' + ?NРНТО

87,0/87,1*

Уточненный расход на входе в ЧСД, т/ч

GЧСДвх

Рис. 34 по Nтф и Qп

240

Расход свежего пара при номинальных условиях и РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2), т/ч

G0

Рис. 34 по Nтф и Qп

356

Максимально возможный производственный отбор, Гкал/ч

Qпмакс

Рис. 34 по Nтф и Qт

90

Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт ? ч)

qтф

Рис. 37 по Nтф и Qп

2030

Полный расход теплоты при номинальных условиях и РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2), Гкал/ч

Q0'

Q0' = qтфNтф10-3 + Qп

206,81

Поправки к полному расходу теплоты на отклонение, %:

-

-

Р0 от номинального

?Q0

Рис. 46 по G0

-0,1

t0 от номинальной

?Q0

Рис. 47 по G0 и Qп

+0,5

Рп от Рпмин

?Q0

Рис. 48 по G0 и Qп

+0,1

Суммарная поправка к полному расходу теплоты, %

??Q0

-

+0,5

Расход теплоты при заданных условиях (полный), Гкал/ч

Q0

207,84

Удельный расход теплоты при заданных условиях ккал/(кВт ? ч)

qт

1473

Поправки к расходу свежего пара на отклонение, %:

-

-

-

Р0 от номинального

?G0

Рис. 46 по G0'

+0,1

t0 номинальной

?G0

Рис. 47 по G0' и Qп

+1,6

Рп от Рпмин

?G0

Рис. 48 по G0' и Qп

+0,2

Суммарная поправка к расходу свежего пара, %

??G0

-

+1,9

Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч

G0

361,7

Удельные теплофикационные выработки при заданном режиме, кВт ? ч/Гкал:

производственного отбора:

при номинальных условиях

Wптф'

Рис. 49, а по G0

296

поправка на отличие Рп от 1,3 (13 кгс/см2)

?Wптф

Рис. 50, а по Рп = 1,5 (15 кгс/см2)

-14

при заданном давлении в производственном отборе

Wптф"

Wптф" = Wптф' + ?Wптф

282

теплофикационного отбора:

при номинальных условиях

Wттф'

Рис. 49, в по G0 и Qп

572

поправка на отличие РНТО от 0,09 (0,9 кгс/см2)

?Wттф

Рис. 50, в по РНТО = 0,06 (0,6 кгс/см2)

+26

при заданном давлении в теплофикационном отборе

Wттф"

Wттф" = Wттф' + ?Wттф

598

Электромеханический КПД

Рис. 33 по Nт

0,977

производственного отбора

Wптф

283

теплофикационного отбора

Wттф

599

* В числителе - по приблизительному расходу GЧСД2вх', в знаменателе - по уточненному GЧСДвх.

Пример 3. Режим двухступенчатого подогрева сетевой воды.

Дано: Nт = 80 МВт; Qп = 60 Гкал/ч; Qт = 90 Гкал/ч; Pп - минимально возможное; PВТО = 0,15 (15 кгс/см2); Р2 = 2 кПа (0,02 кгс/см2); ?2 = 70 °С.

Возврат конденсата производственного отбора поступает в линию основного конденсата за ПНД № 2 (100 % при 100 °С). Прочие параметры и условия номинальные. Требуется определить расход свежего пара полный и удельный расходы теплоты. Последовательность и результаты приведены в табл. П3.

Таблица П3

Показатель

Обозначение

Способ определения

Полученное значение

Недовыработка в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт

?NQт

?NQт = 0,183Qт

16,47

Приблизительная фиктивная мощность, МВт

Nтф'

Nтф' = Nт + ?NQт

96,47

Приблизительный расход на входе в ЧСД, т/ч

GЧСДвх'

Рис. 35 по Nтф' и Qп

230

Приблизительный расход пара на входе в ЧНД, т/ч

GЧНДвх'

Рис. 26 по GЧСДвх' и Qт

30

Минимально возможное давление в теплофикационном отборе, (кгс/см2)

РВТОмин

Рис. 41 по GЧСДвх' и Qт

~0,11 (1,1)

Поправка к мощности для приведения к давлению РВТО = 0,15 (1,5 кгс/см2), МВт

?NРВТО

Рис. 43 по и формуле на графике

+1,7

Поправка1 к мощности на неравенство ?2 ? ?, МВт*

?N?2

Рис. 41

а) ? = f(PВТО) = 60 °С

б) ??2 = 70 - 60 = +10 °С и GЧСДвх'

+0,7

Поправка к мощности для приведения к давлению Р2 = 2 кПа (0,02 кгс/см2), МВт

?Nр2

Рис. 44 по GЧНДвх' и формуле на графике

-0,8

Поправка к мощности на возврат конденсата производственного отбора за ПНД № 2, МВт

?Nвоз

Рис. 45 по GЧСДвх' и Qп

-0,6

Уточненная фиктивная мощность, МВт

Nтф

Nтф = Nтф' + ?NРВТО + ?N?2 + ?Nр2 + ?Nвоз

97,47

Уточненный расход на входе в ЧСД, т/ч**

GЧСДвх

Рис. 35 по Nтф и Qп

230

Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч

G0

Рис. 35 по Nтф и Qп

412

Максимально возможный производственный отбор, Гкал/ч

Qпмакс

Рис. 35 Nтф и Qт

Св. 60

Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт ? ч)

qтф

Рис. 38 по Nтф и Qп

1820

Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч

Q0

Q0 = qтфNтф10-3 + Qп

237,40

Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт ? ч)

qт

1092

* При внесении поправки к мощности на давление в верхнем теплофикационном отборе РВТО, отличное от 0,12 (1,2 кгс/см2), результат будет отвечать температуре обратной воды, соответствующей заданному давлению по кривой ? = f(PВТО) на рис. 41, т.е. 60 °С.

** В случае заметного отличия GЧСДвх' от GЧСДвх все значения в пп. 4 - 11 следует проверить по уточненному GЧСДвх.

Расчет удельных теплофикационных выработок проводится аналогично приведенному в примере 2. Выработка теплофикационного отбора и поправка к ней на фактическое давление РВТО определяется по рис. 49, б и 50, б.

Пример 4. Режим без теплофикационного отбора.

Дано: Nт = 80 МВт; Qп = 120 Гкал/ч; Qт = 0; Р0 = 12,8 (128 кгс/см2); t0 = 550 °С; Рп = 1,1 (11 кгс/см2); Р2 = 3 кПа (0,03 кгс/см2).

Прочие условия номинальные. Требуется определить полный и удельный расход теплоты, расход свежего пара и давления в теплофикационных отборах.

Последовательность и результаты приведены в табл. П4.

Таблица П4

Показатель

Обозначение

Способ определения

Полученное значение

Приблизительный расход на входе в ЧСД, т/ч

GЧСДвх'

Рис. 36 по Nт и Qп

130

Приблизительный расход на входе в ЧНД, т/ч

GЧНДвх'

Рис. 26 по GЧСДвх', Qт = 0 и формуле на рис. 26

112

Поправка к мощности для приведения к давлению Р2 = 3 кПа (0,03 кгс/см2), МВт

?Nр2

Рис. 44 по GЧНДвх' и формуле на рис. 44

-0,7

Фиктивная мощность, МВт

Nтф

Nтф = Nт + ?Nр2

79,3

Расход свежего пара при давлении Р2 = 3 кПа (0,03 кгс/см2), т/ч

G0'

Рис. 35 по Nтф и Qп

428

Минимально возможное давление Рп при заданном режиме, (кгс/см2)

Рпмин

Рпмин = GЧСДвх'/17

7,65

Поправки к расходу свежего пара на отклонение, %:

-

-

-

Р0 от номинального

?G0

Рис. 46 по G0, Qп и Р0

+0,3

t0 от номинальной

?G0

Рис. 47 по G0, Qп и t0

+0,7

Рп от 1,3 (13 кгс/см2)

?G0

Рис. 48 по G0, Qп и Рп

-2,1

Суммарная поправка к расходу свежего пара, %

??G0

-

-1,1

Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч

G0

423,3

Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт ? ч)

qтф

Рис. 39 по Nтф и Qп

1580

Полный расход теплоты при давлении Р2 = 3 кПа (0,03 кгс/см2), Гкал/ч

Q0'

Q0 = qтфNтф10-3 + Qп

245,29

Поправки к полному расходу теплоты на отклонение, %:

-

-

-

Р0 от номинального

?Q0

Рис. 46 по G0, Qп и Р0

+0,4

t0 от номинальной

?Q0

Рис. 47 по G0, Qп и t0

+0,2

Рп от 1,3 (13 кгс/см2)

?Q0

Рис. 48 по G0, Qп и Рп

-1,9

Суммарная поправка к полному расходу теплоты, %

??Q0

-

-1,3

Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч

Q0

242,10

Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт ? ч)

qт

1526

Давление в верхнем теплофикационном отборе, (кгс/см2)*

РВТО

Рис. 30 по GЧСДвх'

0,13 (1,3)

Давление в нижнем теплофикационном отборе, (кгс/см2)*

РНТО

Рис. 30 по GЧСДвх'

0,065 (0,65)

* Давления в отборах ЧСНД и температура конденсата по ПНД могут быть определены по графикам конденсационного режима в зависимости от GЧСДвх, при соотношении GЧСДвх/G0 = 0,83.

6. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Наименование

Обозначение

Мощность, МВт:

электрическая на выводах генератора

Nт, Nтф

внутренняя части высокого давления

NiЧВД

внутренняя части среднего и низкого давления

NiЧСНД

суммарные потери турбоагрегата

??Nпот

электромеханический КПД

?эм

Цилиндр (или часть) высокого давления

ЦВД (ЧВД)

Цилиндр низкого (или часть среднего и низкого) давления

ЦСД (ЧСНД)

Расход пара, т/ч:

на турбину

G0

на производство

Gп

на теплофикацию

Gт

на регенерацию

GПВД, GПНД, Gд

через последнюю ступень ЧВД

GЧВДскв

на входе в ЧСД

GЧСДвх

на входе в ЧНД

GЧНДвх

в конденсатор

G2

Расход питательной воды, т/ч

Gпит

Расход возвращаемого конденсата производственного отбора, т/ч

Gвоз

Расход охлаждающей воды через конденсатор, м3

W

Расход теплоты на турбоустановку, Гкал/ч

Q0

Расход теплоты на производство, Гкал/ч

Qп

Теплофикационная нагрузка, Гкал/ч

Qт

Абсолютное давление, (кгс/см2):

перед стопорным клапаном

P0

за регулирующими и перегрузочным клапанами

PI-IVкл, Pпер

в камере регулирующей ступени

Pр.ст

в камерах нерегулируемых отборов

PI-VIIп

в камере производственного отбора

Pп

в камере верхнего теплофикационного отбора

PВТО

в камере нижнего теплофикационного отбора

PНТО

в конденсаторе, кПа (кгс/см2)

P2

Температура (°С), энтальпия, ккал/кг:

свежего пара перед стопорным клапаном

t0, i0

пара в камере производственного отбора

iп

конденсата за ПНД

tк, tк1, tк2, tк3, tк4

возвращаемого конденсата производственного отбора

tвоз

питательной воды за ПВД

tпит5, tпит6, tпит7

питательной воды за установкой

tпит, iпит

сетевой воды при входе в установку и выходе из нее

?2, ?1

охлаждающей воды при входе в конденсатор и выходе из него

t1в, t2в

Повышение энтальпии питательной воды в насосе

?iПЭН

Удельный расход теплоты брутто на выработку электроэнергии, ккал/(кВт ? ч)

qт, qтф

Удельная теплофикационная выработка электроэнергии, кВт ?ч/Гкал:

паром производственного отбора

Wптф

паром теплофикационного отбора

Wттф

Коэффициенты для пересчета в систему СИ:

1 т/ч - 0,278 кг/с; 1 кгс/см2 - 0,0981 МПа или 98,1 кПа; 1 ккал/кг - 4,18168 кДж/кг




Реклама: ;


Самые популярные документы раздела



Рейтинг@Mail.ru Яндекс.Метрика