doc_act

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Реклама

  Скачать документ



МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИСССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
И
ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ
С ТРУБОЙ
ВЕНТУРИ ТИПА МВ
ПРИ МОДЕРНИЗАЦИИ
ГАЗООЧИСТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ТЕПЛОВЫХ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ



Реклама

РД 34.27.101



Реклама

СОЮЗТЕХЭНЕРГО

МОСКВА 1980

Составлено Уралтехэнерго и Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф.Э. Дзержинского

Составители кандидаты техн. наук А.И. АКБРУТ, Л.И. КРОПП, инженеры И.Я. ВИННИК, П.Ф. УДАЧИН, А.Ф. БОБЫЛЕВ и Е.С. ОКСЕНКРУГ



Реклама

Настоящие Указания распространяются на расчет и проектирование мокрых золоуловителей с трубами Вентури типа МВ (ранее золоуловителей МВ УО ОРГРЭС) и предназначены для организаций, осуществляющих модернизацию газоочистного оборудования тепловых электростанций.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение. 1

1. Общие положения. 2

2. Краткое описание конструкции. 2

3. Расчет золоуловителя. 14

4. Проектирование золоуловителя. 24

Приложение 1. Опросный лист на проектирование золоуловителя с трубой вентури типа мв (форма 1) 25

Приложение 2. Опросный лист для составления сметной документации при проектировании золоуловителя с трубой вентури типа мв (форма 2) 26

УТВЕРЖДАЮ:

Заместитель начальника



Реклама

Главтехуправления

Д.Я. ШАМАРАКОВ

10 октября 1978 г.

ВВЕДЕНИЕ

Развитие теплоэнергетики, а также непрерывное ужесточение санитарных требований к чистоте атмосферного воздуха приводит к обострению проблемы защиты воздушного бассейна от выбросов летучей золы. Доля тепловых электростанций в суммарном выбросе твердых аэрозолей промышленными предприятиями весьма значительна. Это обуславливает, в частности, резкое повышение требований на электростанциях, сжигающих твердое топливо, к очистке дымовых газов от золы, осуществляемой в СССР и за рубежом в основном с помощью двух типов золоуловителей - электрофильтров и мокрых аппаратов.



Реклама

При выборе типа золоулавливающих установок для данной электростанции учитывают совокупность ряда факторов, таких, например, как сорт топлива, мощность котельного агрегата, уровень капитальных и эксплуатационных затрат на газоочистку, а в некоторых случаях также и экономическую целесообразность использования уловленной золы в народнохозяйственных целях. С учетом всех этих факторов область применения мокрых золоуловителей на тепловых электростанцияхдостаточно обширна.

Большинство отечественных котельных агрегатов единичной мощностью до 200 МВт включительно оборудовано такими аппаратами. Степень очистки дымовых газов в них должна удовлетворять как действующим нормативным требованиям с учетом санитарного законодательства, так и условиям надежной работы дымососов с точки зрения предотвращения их золового износа. При этом в зависимости от сорта топлива требуемая степень очистки может быть различной и в ряде случаев может достигать весьма высоких значений. Так, например, при очистке продуктов сгорания некоторых многозольных топлив эффективность улавливания должна быть не ниже 97 %. Другим важным требованием к таким аппаратам является обеспечение длительной эксплуатационной надежности при минимальных ремонтно-эксплуатационных затратах.

Среди мокрых золоулавливающих аппаратов перечисленным требованиям в наибольшей мере удовлетворяют золоуловители с трубой Вентури типа МВ*.

* Далее золоуловитель типа МВ.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ



Реклама

1.1. Настоящие Указания распространяются на золоуловитель типа МВ, предназначенный для улавливания золы из дымовых газов котлов тепловых электростанций, сжигающих твердое топливо с содержанием окиси кальция в золе не более 15 %.

1.2. Принятые типоразмеры позволяют применять золоуловитель типа МВ для очистки газов в пределах их расхода 45 - 280 тыс. м3/ч.

В зависимости от объема дымовых газов, отходящих от котла, золоулавливающая установка может состоять из двух и более золоуловителей, параллельно включенных по ходу дымовых газов.

1.3. Золоуловитель характеризуется простотой конструкции, компактностью, надежностью в работе и стабильной эксплуатационной эффективностью очистки в пределах 96,0 - 97,5 %. Существенным достоинством его является возможность использования для улавливания золы весьма различной по дисперсному и физико-химическому составу.

2. КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ



Реклама

2.1. Золоуловитель типа МВ (рис. 1) состоит из двух основных элементов: трубы Вентури 1 и каплеуловителя 2, последовательно включенных по газу.

Соединение основных элементов золоуловителя осуществляется поворотным коленом 3 с переходом 4 при вертикальной компоновке труб Вентури и переходом 5 при горизонтальной компоновке.

Орошение труб Вентури осуществляется центробежной механической форсункой 6.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 1. Золоуловитель типа МВ



Реклама

а и б - соответственно вертикальная и горизонтальная компоновки трубы Вентури

2.2. Труба Вентури (рис. 2) служит для коагуляции (укрупнения) золовых частиц путем их осаждения на каплях орошающей воды и состоит из трех частей: конфузора 1, горловины 2 и диффузора 3. Жесткость их соединения обеспечивается косынками 4.

Труба Вентури круглого сечения с углом сужения конфузора ?, равным 40 и 60°, и углом раскрытия диффузора ? равным 8 и 9°.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 2. Труба Вентури

Основной конструктивный параметр трубы Вентури - диаметр горловины d2, диапазон применения которого следующий (мм): 450; 500; 550; 600; 650; 700; 750; 800; 850; 900; 1000; 1100; 1200; 1300.

Конструктивные параметры трубы Вентури в зависимости от расхода дымовых газов через золоуловитель V'г и скорости газов в горловине трубы Вентури для всего диапазона применения d2, ? и ? представлены в табл. 1.

Основным технологическим параметром трубы Вентури является скорость дымовых газов в горловине; она принимается равной 50 - 75 м/с и уточняется расчетом в зависимости от допустимого аэродинамического сопротивления установки и требуемой степени очистки газов. Скорость газов на входе в трубу и выходе из нее равна 20 м/с. Расход орошающей воды при избыточном давлении 294 - 392 кПа (3,0 - 4,0 кгс/см2) принимается равным 0,14 - 0,16 кг на 1 м3 газа при нормальных условиях.

2.3. Каплеуловитель (рис. 3, см. вклейку) служит для сепарации загрязненных капель из потока газа и частичного улавливания золы, не осевшей на каплях в трубе Вентури. В качестве каплеуловителя используется прямоточный циклон с тангенциальным или улиточным подводом газов и пленочным орошением внутренней поверхности цилиндра. Каплеуловитель состоит из корпуса 1, в нижней части которогорасположен гидрозатвор 2.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 3. Каплеуловитель

Ввод газов в каплеуловитель осуществляется через входной патрубок 3. Для смыва осаждающихся на внутренней поверхности капель и золовых частиц каплеуловитель оборудован системой орошения 4. Гидрозатвор (рис. 4, см. вклейку) служит для непрерывного удаления из каплеуловителя взвеси уловленной золы в орошающей воде (пульпы) и обеспечения при этом воздушной плотности золоуловителя.

Для предупреждения брызгоуноса каплеуловитель оборудован лотком шириной 200 мм, расположенным над входным патрубком, и козырьком шириной 200 - 250 мм, установленным над соплами орошения.

В верхней части каплеуловителя расположены гляделки для контроля за работой сопл орошения.

Каплеуловитель выполнен с отношением высоты h к внутреннему диаметру D 3:1, входной патрубок каплеуловителя - с отношением высоты а к ширине b 2:1 и расположен под углом 8° к горизонту. Основной конструктивный параметр каплеуловителя - внутренний диаметр цилиндрической части (в свету), диапазон применения которого следующий (мм): 2000; 2300; 2500; 3000; 3200; 3500; 3700; 4000; 4500; 5000.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 4. Гидрозатвор:

1 - корпус; 2 - сливной патрубок; 3 - перегородка; 4, 5 - крышки; 6 - смывное сопло; 7 - лючок

Конструктивные параметры каплеуловителя (см. рис. 3) в зависимости от расхода дымовых газов через каплеуловитель V'г представлены в табл. 2.

Режим каплеуловителя характеризуется:

- скоростью дымовых газов в сечении входного патрубка 20 - 22 м/с;

- условной скоростью дымовых газов в сечении цилиндрической части каплеуловителя 3,5 - 4,0 м/с;

- удельным расходом орошающей воды при избыточном давлении 9,8 - 14,7 кПа (0,10 - 0,15 кгс/см2) равным 0,05 - 0,07 кг на 1 м3 газа при нормальных условиях.

2.4. Поворотное колено с переходом, примененноепри вертикальном расположении труб Вентури, служит для изменения направления газа свертикального на соосное с входным патрубкомкаплеуловителя и частичной сепарации скоагулированной золовойпыли и капель из газового потока.

Таблица 1

Конструктивные параметры трубы Вентури

Расход дымовых, газов V'г, тыс. м3

l1, мм

d1, мм

d2, мм

l3, мм

d3, мм

L, мм

? = 40°

? = 60°

? = 40°

? = 60°

? = 8°

? = 9°

? = 8°

? = 9°

? = 8°

? = 9°

Скорость газов в горловине ?г = 50 м/с

51

480

305

950

600

2215

1970

910

2873

2630

2100

2455

60

520

330

1030

650

2360

2095

980

3075

2810

2885

2620

80

605

380

1190

750

2715

2415

1130

3545

3245

3320

3020

90

645

405

1270

800

2930

2605

1210

3815

3490

3575

3250

102

675

425

1340

850

3075

2735

1280

4005

3665

3755

3385

128

755

475

1500

950

3430

3050

1430

4470

4090

4390

3800

141

795

500

1580

1000

3645

3240

1510

4740

4335

4475

4040

173

880

555

1740

1100

4005

3560

1660

5215

4770

4889

4445

203

960

605

1900

1200

4360

3875

1810

5680

5195

5326

4840

240

1045

660

2060

1300

4720

4195

1960

6155

5630

5770

5245

Скорость газов в горловине ?г = 60 м/с

51

550

345

950

550

2576

2290

910

3290

3005

3085

2800

61

605

380

1040

600

2790

2480

990

3575

3265

3350

3040

72

660

430

1130

650

2790

2480

1040

3645

3330

3400

3090

96

755

475

1300

750

3505

3115

1240

4485

4095

4205

3815

108

810

510

1390

800

3720

5305

1320

4770

4355

4470

4055

123

850

535

1470

850

4005

3560

1410

5110

4665

4795

4350

137

905

570

1560

900

4220

3750

1490

5395

4925

5060

4590

153

960

605

1650

950

4435

3940

1570

5680

5185

5325

4830

205

1150

700

1910

1100

5150

4575

1820

6595

6020

6184

5225

244

1210

760

2080

1200

5850

5020

1990

7220

6599

6774

6144

Скорость газов в горловине ?г = 70 м/с

50

605

380

940

500

2790

2480

890

3545

3235

3320

3010

60

660

415

1030

550

3075

2735

980

3900

3560

3655

3315

84

785

495

1220

650

3645

3240

1160

4625

4220

4335

3930

97

840

530

1310

700

3930

3495

1250

4980

4545

4670

4235

111

895

565

1400

750

4220

3750

1340

5340

4870

5010

4540

127

960

605

1500

800

4505

4605

1430

5705

5205

5350

4850

143

1015

640

1590

850

4790

4260

1520

6060

5530

5685

5155

160

1070

675

1680

900

5075

4520

1610

6415

5850

6020

5455

198

1195

755

1870

1000

5650

5020

1790

7145

6615

6705

6075

242

1320

830

2060

1100

6220

5530

1970

7870

7180

7380

6690

Скорость газов в горловине ?г = 80 м/с

46

615

405

900

450

2810

2480

840

3545

3230

3315

3005

57

685

435

1000

500

3290

2925

960

4125

3760

3875

3510

68

755

475

1100

550

3575

3180

1050

4495

4100

4215

3820

82

825

520

1200

600

3935

3495

1150

4940

4500

4635

4195

96

895

565

1300

650

4220

3750

1240

5310

4840

4980

4510

111

960

605

1400

700

4575

4070

1340

5745

5240

5390

4885

127

1030

650

1500

750

4935

4385

1440

6190

5640

5810

5260

145

1100

695

1600

800

5220

4640

1530

6560

5980

6155

5575

163

1170

735

1700

850

5575

4950

1630

7000

6375

6565

5940

204

1305

825

1900

950

6220

5530

1820

7805

7115

7330

6640

277

1525

975

2210

1100

6940

6165

2070

8795

8020

8230

7455

Таблица 2

Конструктивные параметры каплеуловителей

V'г

тыс. м3

D

мм

а

мм

b

мм

h

мм

h1

мм

h2

мм

h3

мм

h4

мм

H

мм

l

мм

l1

мм

l2

мм

l3

мм

d

мм

Число сопл орошения

n, шт.

35 - 50

2000

1170

585

6000

1000

850

732

900

8022

1350

1337

707

600

500

16

45 - 70

2500

1240

620

6900

1150

900

882

900

9122

1500

1485

840

600

500

16

50 - 80

2500

1340

670

7500

1250

950

882

1000

9932

1600

1584

915

1000

500

18

70 - 100

2800

1500

750

8400

1400

1050

1032

1000

11082

1750

1733

1025

1000

500

20

75 - 115

3000

1610

805

9000

1500

1100

1132

1000

11832

1850

1832

1097

1000

500

20

85 - 130

3200

1720

860

9600

1600

1150

1232

1000

12582

2000

1981

1170

1000

500

24

100 - 155

3500

1880

940

10500

1750

1200

1382

1000

13682

2150

2129

1280

1400

500

24

115 - 175

3700

1980

990

11100

1850

1250

1462

1000

14432

2250

2226

1355

1400

500

24

135 - 200

4000

2150

1075

12000

2000

1350

1632

1000

15582

2400

2377

1462

1400

500

30

170 - 225

4500

2440

1220

13500

2250

1500

1882

1000

17482

2700

2674

1640

1400

530

30

210 - 320

5000

2680

1340

15000

2500

1600

2132

1000

19332

2950

2921

1830

1400

500

36

Переход, примененный при горизонтальном расположении труб Вентури, служит для обеспечения плавного ввода газа в прямоугольный входной патрубок из круглой трубы Вентури.

2.5. Защита внутренних поверхностей трубы Вентури, каплеуловителя и связующих их конструктивных элементов от абразивного износа и коррозии обеспечивается специальным противокоррозионным покрытием, выполненным с применением кислотоупорной плитки (керамической иликаменного литья) толщиной не менее 35 мм, уложенной на силикатную замазку или замазку арзамит.

Защита внутренней поверхности сборного короба, каплеуловителя осуществляется эпоксидной шпатлевкой ЭП-0010, газоходов очищенного газа - кислотостойкими лакокрасочными покрытиями.

2.6. Наружная поверхность подводящих и отводящих газоходов для предупреждения ожогов обслуживающего персонала, а также с целью снижения теплопотерь и предупреждения конденсации влаги из дымовых газов на внутреннейповерхности изолируется матами толщиной 60 мм из минеральной ваты соответственно в два и один слой.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 5. Система орошения золоуловителя:

I - на остальные каплеуловители; II - на остальные трубы Вентури; III - на остальные гидрозатворы; IV - в дренаж

2.7. Система орошения золоуловителя служит для бесперебойного инепрерывного питания установки в необходимом количестве водой, очищенной от грубых механических примесей.

Система орошенияустановки (рис. 5) состоит из:

- двух гравийных фильтров 1;

- регулятора давления 2;

- напорного бака орошения каплеуловителей 3;

- центробежных механических форсунок орошения труб Вентури 4;

- системы орошения каплеуловителей 5;

- смывных сопел 6 гидрозатворов;

- коммуникаций трубопроводов с арматурой.

2.7.1. Гравийный фильтр (рис. 6) служит для очистки воды от грубых механических примесей. Максимальная производительность фильтра 150 м3/ч воды, максимально допустимое гидравлическое сопротивление 196 кПа(2,0 кгс/см2).

Фильтр представляет собой металлический корпус 1 диаметром 720 мм с крышкой 2, штуцерами 3 и 4, промывочным устройством 5 и фильтрующим элементом 6. Фильтрующим элементом является слой гравия толщиной 220 - 250 мм с размером частиц 5 - 20 мм, уложенных на решетку 7 с отверстиями диаметром4 мм.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 6. Гравийный фильтр

2.7.2. Регулятор давления служит для стабилизации давления орошающей воды после гравийных фильтров на уровне 393,0 ± 24,5 кПа* (4,00 ± 0,25 кгс/см2). В качестве регулятора может быть применен любой серийно выпускаемый гидравлический регулятор давления прямого действия «после себя» (РД-3А в комплекте с клапанами РД-1 или УРРД, РДЖТ-1 и др.), пропускная способность, пределы регулирования и зона нечувствительности которого соответствуют гидравлическим характеристикам системы орошения установки.

* Здесь и далее приводится избыточное давление.

2.7.3. Напорный бак (рис. 7) служит для обеспечения постоянного давления воды, подаваемой в коллектор орошения каплеуловителей, в пределах 9,8 - 14,7 кПа (0,10 - 0,15 кгс/см2). Бак атмосферного типа, металлический, вместимостью 2,45 м3, максимальная производительность 60 м3/ч, максимальное давление воды перед регулятором уровня 0,393 кПа (4,0 кгс/см2).

Бак имеет регулятор уровня 1, две фильтр-сетки 2, штуцеры 3 - 6 (соответственно перелива, отвода, дренажа и подвода воды).

Регулятор уровня поплавкового типа служит для поддерживания постоянного уровня воды в баке вне зависимости от изменения давления (в допустимых пределах) подаваемой в бак воды.

Латунные фильтр-сетки с ячейкой 1,0?1,0 мм2 служат для тонкой очистки воды, подаваемой в сопла каплеуловителей.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 7. Напорный бак

2.7.4. Центробежные механические форсунки орошения труб Вентури (рис. 8) служат для эффективного орошения водой запыленных дымовых газов, поступающих в трубы Вентури, и установлены по одной на трубу в зоне конфузора вдоль оси на расстоянии (1,25 - 1,45)d2 от горловины (d2 - диаметр горловины трубы Вентури из рис. 2). Факел форсунки направлен по ходу дымовых газов.

Форсунка состоит из корпуса 1, шестизаходного завихрителя 2 и перехода 3. Корпус и завихритель бронзовые.

На рис. 9 приведены расходные характеристики форсунок. Типоразмер форсунки выбирается на основе принятого значения расхода воды на орошение одной трубы Вентури G и известного значения давления орошающей воды перед форсункой Р.

2.7.5. Система орошения каплеуловителя (рис. 10) служит для равномерного орошения его внутренней поверхности и состоит из коллектора 1, сопл 2, направляющих гильз 3, соединительных резинотканевых рукавов 4, патрубков подвода 5 и дренажа 6 воды.

Коллектор диаметром 108 мм служит для равномерного распределения воды между соплами каплеуловителя.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 8. Форсунка

Обозначение форсунки

d

мм

B

мм

B1

мм

t

мм

Шаг канавки, мм

Обозначение форсунки

d

мм

B

мм

B1

мм

t

мм

Шаг канавки, мм

01

12

16

10

12

165

10

20

12

8

10

165

02

14

16

10

12

165

11

22

12

8

10

165

03

16

16

10

12

165

12

26

12

8

10

165

04

18

16

10

12

165

13

10

12

8

10

120

05

20

16

10

12

165

14

12

12

8

10

120

06

22

16

10

12

165

15

14

12

8

10

120

07

24

16

10

12

165

16

20

12

8

10

120

08

26

16

10

12

165

17

22

12

8

10

120

09

14

12

8

10

165

18

24

12

8

10

120

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 9. Расходные характеристики форсунок

Сопла выполнены из стальной нержавеющей либо медной трубки диаметром 10 мм и установлены в направляющих гильзах таким образом, чтобы струя орошающей воды вытекала тангенциально к вращающемуся газовому потоку по ходу его вращения под углом 10° вниз к горизонту.

2.7.6. Сопла гидрозатворов (см. рис. 4) служат для предупрежденияпоявления отложений золы в гидрозатворах, повышениянадежности их работы.

2.7.7. Коммуникации трубопроводов и арматуры (см. рис. 5) служат для подачи и распределения орошающей воды между золоуловителями, удаления воды из коллекторов, гравийных фильтров и напорного бака припромывках, длительных остановах и перед выводом установки в ремонт.

Вода удаляется через дренажный трубопровод. С ним же соединена переливная труба напорного бака, служащая для предупреждения его переполнения при выходе из строя регулятора уровня.

Система орошения установки оборудована запорной арматурой, служащей для отключения системы орошения установки, а также отдельных ее элементов при остановах и ремонтах.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 10. Система орошения каплеуловителя

2.8. Система контрольно-измерительных приборов служит для обеспечениянепрерывного контроля работы и состояния золоуловителя и поддержания оптимального режима его эксплуатации и включает (рис. 11) приборы замера:

- расхода воды на орошение труб Вентури;

- расхода воды на орошение каплеуловителей;

- аэродинамического сопротивления установки;

- температуры очищенных газов;

- давления воды до и после гравийных фильтров, перед форсунками и в коллекторах орошения каплеуловителей.

Тип примененного прибора определяется возможностями электростанции при соблюдении условия установки вторичных показывающих приборов (за исключением приборов замера давления воды) на главном щите котла; вторичные приборы замера расхода воды рекомендуется выполнить самопишущими. Класс примененных приборов должен быть не ниже 2,5.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 11. Установка контрольно-измерительных приборов

2.9. Принцип улавливания в золоуловителях типа МВ основан на коагуляции (укрупнении) золовых частиц путем осаждения их на капляхорошающей воды в трубе Вентури и последующей сепарации их, атакже крупнофракционных нескоагулированных золовых частиц в каплеуловителе.

Запыленные дымовые газы поступают в трубу Вентури, в конфузоре которой орошаются водой и ускоряются до скоростей 50 - 75 м/ч. Капли орошающей воды, вместе с газом поступающие в трубу Вентури, дробятся скоростным газовым потоком до значений среднего диаметра 140 - 210 мкм и ускоряются. В связи с тем, что плотность воды значительно (на три порядка) выше плотности газа, капли воды приобретают в конфузоре и горловине трубы Вентури меньшие (на 15 - 25 м/с) скорости, вследствие чего происходит своеобразная фильтрация запыленного газового потока через движущийся водяной мелкозернистый фильтр, на зернах (каплях) которого происходит инерционное осаждение золовых частиц, содержащихся в газе.

Скоагулированная и крупнофракционная сухая золовая пыль выделяется в каплеуловителе за счет тангенциального (улиточного) ввода газов, вызывающего его закручивание в каплеуловителе и инерционное осаждение частиц на смоченной внутренней поверхности. Уловленные золовые частицы смываются с внутренней поверхности каплеуловителя орошающей водой через гидрозатвор в канал ГЗУ.

3. РАСЧЕТ ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ

3.1. Метод расчета основан на обобщении обширныхэкспериментальных материалов, полученных в результате исследований промышленных золоуловителейтипа МВ котлов ряда электростанций, сжигающихразличные виды твердого топлива.

В объем расчета золоуловителя входит определение:

- эффективности очистки дымовых газов;

- охлаждения дымовых газов;

- аэродинамического сопротивления установки.

3.2. В основу расчета эффективности очистки газов от золы положено раздельное определение неполноты улавливания(осаждения) золы каплями в собственно трубе Вентури и неполноты улавливания «проскока» (золы, не осевшей на каплях в трубе Вентури) в каплеуловителе.

3.2.1. Неполнота улавливания i-й фракции золы в трубе Вентури:

?'i = exp{-Nчi}, (1)

lg ?'i = 0,4343Nчi, (2)

где Nчi - число единиц переноса.

Значение числа единиц переноса с достаточным приближением к действительным условиям и при определенных допущениях может быть определено по формуле

(3)

где qтв - удельный расход воды на орошение трубы Вентури, кг/м3 газа при нормальных условиях;

?в - плотность воды, подаваемой на орошение, кг/м3;

D0 - средний диаметр капель в трубе Вентури, м;

Эi - коэффициент вероятности осаждения на каплях частиц фракции золы;

L - полная длина трубы Вентури, м;

- среднее значение скоростного члена.

Средний диаметр капель D0 определяется по графику (рис. 12) в зависимости от скорости газов в горловине трубы Вентури ?г и известной ее производительности по газу V'г.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 12. Зависимость среднего диаметра капель и максимальной разности скоростей газа и капель от скорости газа в горловине трубы Вентури

Значения qтв = 0,14 ? 0,16 кг на 1 м3 газа при нормальных условиях и ?г = 50 ? 75 м/с принимаются, исходя из обеспечения необходимой эффективности и надежности золоулавливания.

Полная длина трубы Вентури L определяется из табл. 1 по известным ?г и V'г.

Значение Эi для всех используемых в расчете значений фракций золы с достаточной точностью принимается равной 1,0.

Среднее значение скоростного члена для каждой фракции золы определяется из табл. 3 по известным V'г и ?г (таблица составлена для трех значений V'г и трех значений ?г; для промежуточных значений скоростной член определяется интерполяцией).

Таблица 3

Значения скоростного члена

Объем (расход) газов V'г, м3

Скорость газов ?г, м/с

Фракция золы, мкм

0 - 10

10 - 20

20 - 30

30 - 40

40 - 50

50 - 60

Более 60

50 · 103

40

0,221

0,212

0,200

0,185

0,168

0,148

0,126

60

0,250

0,238

0,220

0,194

0,167

0,135

0,104

80

0,258

0,240

0,215

0,186

0,156

0,123

0,088

100 · 103

40

0,214

0,204

0,194

0,183

0,168

0,148

0,128

60

0,248

0,232

0,215

0,195

0,172

0,147

0,117

80

0,231

0,211

0,191

0,167

0,140

0,108

0,074

200 · 103

40

0,206

0,199

0,191

0,180

0,166

0,150

0,133

60

0,195

0,187

0,177

0,165

0,149

0,132

0,112

80

0,178

0,167

0,153

0,137

0,119

0,097

0,074

Общая неполнота улавливания золы в трубе Вентури:

(4)

где Ф'i - относительное содержание i-й фракции золы после котла задается заказчиком или принимается по табл. 4.

Дисперсный состав сухой золы на входе в каплеуловитель вычисляется по формуле

(5)

3.2.2. Степень неполноты улавливания «проскока» золы в каплеуловителе ?" определяют для каждой фракции золы по графику (рис. 13).

Общая неполнота улавливания «проскока» сухой золы в каплеуловителе определяется по формуле.

(6)

Таблица 4

Фракционный состав золы твердого топлива, сжигаемого в камерных топках котлов (%)

Топливо

Тип мельницы

Размер частиц, мкм

0 - 10

0 - 20

20 - 30

30 - 40

40 - 50

50 - 60

60 - 86

86 - 100

Более 100

Антрацит АШ

Шаровая барабанная

21

21

17

10

8

7

8

8

То же АРШ

То же

17

14

11

11

11

10

16

10

Донецкий уголь

-"-

32

31

11

7

4

4

6

5

Кузнецкий тощий уголь

-"-

31

31

9

6

5

5

5

8

Кемеровский уголь

-"-

21

22

17

10

8

6

8

8

Челябинский уголь

-"-

18

20

16

9

7

6

11

13

Подмосковный уголь

-"-

29

23

14

8

7

5

9

5

Интинский уголь

Среднеходная

20

27

14

9

6

5

8

11

Воркутинский уголь

-"-

25

35

14

7

4

3

6

6

Ткварчельский уголь

-"-

9

12

22

16

9

5

12

15

Подмосковный уголь

«Резолютор»

24

27

16

9

7

5

6

6

То же

Молотковая

17

23

16

11

7

5

7

14

Ленинский уголь

-"-

9

16

22

15

6

6

10

16

Интинский уголь

-"-

21

32

22

9

6

2

4

4

Воркутинский уголь

-"-

25

34

16

12

5

3

2

3

Канский уголь

-"-

12

22

19

13

10

6

9

9

Александрийский уголь

Молотковая

16

29

20

12

8

4

4

7

Фрезерный уголь

-"-

23

11

10

9

9

4

9

25

Каширский сланец

-"-

14

21

18

13

9

9

9

7

Гдовский сланец

-"-

20

46

15

6

4

2

3

4

Богословский уголь

Шаровая барабанная

19,4

19,4

9,6

7,2

4,1

3,5

0

36,8

0

Экибастузский уголь

То же

21,1

21,1

18,5

11,6

5,2

6,2

0

13,3

0

Фрезерный торф

Молотковая

26

16

11

7

6

5

10

19

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 13. Зависимость неполноты улавливания золы в каплеуловителе ?"i от его диаметра D для различных золовых фракций на входе в каплеуловитель

3.2.3. Общая эффективность золоуловителя определяется по формуле

? = 1 - ?'?". (7)

3.3. Общее аэродинамическое сопротивление золоуловителя складывается из сопротивления собственно трубы Вентури и сопротивления каплеуловителя.

3.3.1. Аэродинамическое сопротивление собственно трубы Вентури определяется по формуле (Па)

?Hтв = (?с + ?ор)?'г?г2/2, (8)

где ?c - коэффициент сопротивления неорошаемой трубы Вентури (для облицованных труб равен 0,2);

?ор - экспериментальный коэффициент, суммарно учитывающий влияние орошения на сопротивление трубы Вентури;

?г - скорость газов в горловине, отнесенная к условиям на входе в трубу Вентури, м/с;

?'г - плотность дымовых газов на входе в золоуловитель, кг/м3.

Коэффициент ?ор для принятой системы форсуночного орошения определяется по графику (рис. 14) в зависимости от произведения удельного расхода воды на орошение трубыВентури и скорости газа в горловине.

3.3.2. Аэродинамическое сопротивление каплеуловителя рассчитывается по формуле (Па)

?Hку = ?к?'г?вх2/2, (9)

где ?к - коэффициент сопротивления каплеуловителя;

?вх - скорость газов во входном патрубке каплеуловителя, отнесенная к условиям на входе в трубу Вентури, м/с.

Коэффициент сопротивления каплеуловителя определяется по графику (рис. 15).

3.4. При проектировании и эксплуатации мокрых золоуловителей типа МВ должен обеспечиваться приемлемый уровень охлаждения дымовых газов. При этом одним из основных требований является обеспечение превышения температуры охлажденных газов над их точкой росы, которая в мокрых золоуловителях определяется парциальным давлением водяных паров, поскольку серный ангидрид улавливается практически полностью. Чтобы предотвратить коррозию последующего газового тракта, температурная разность принята равной 15 °С и должна обеспечиваться при любых режимах работы котла. Поскольку при уменьшении нагрузки котла наблюдается некоторое снижение температуры охлажденных газов после золоуловителя при неизменном его орошении (примерно на 4 - 6 %), упомянутый запас по температуре увеличен для большей надежности на 5 °С и составляет, таким образом, 20 °С.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 14. Зависимость коэффициента ?ор от qтв?г

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 15. Зависимость коэффициента сопротивления каплеуловителя ?к от его диаметра D

Так как исходное влагосодержание уходящих газов за котлом различается главным образом в зависимости от сорта сжигаемого топлива, соответственно должны отличаться друг от друга минимально допустимые температуры охлажденных очищенных газов. Следовательно, требования к допустимому охлаждению газов оказывают заметное влияние на выбор параметров, определяющих эффективность золоуловителей.

Охлаждение дымовых газов происходит более интенсивно в трубе Вентури, чем в каплеуловителе. Это объясняется отличием механизма теплообмена в аппаратах. По опытным данным, снижение температуры газов в каплеуловителе весьма незначительно, поэтому расчет ведется для условий охлаждения газов только в трубе Вентури.

3.4.1. Степень охлаждения газов в золоуловителе определяется по полуэмпирической формуле:

(10)

где Кэ - коэффициент, зависящий от режимных параметров, кг/м2·с;

Hтв - длина участка трубы Вентури с наиболее интенсивным теплообменом, м;

?го - плотность дымовых газов, взятых при нормальных условиях, кг/м3;

- средняя скорость капель орошающей воды в трубе Вентури, м/с.

Коэффициент Кэ определяется по графику (рис. 16).

Длина участка трубы Вентури с наиболее интенсивным теплообменом Hтв принимается равной суммарной длине горловины l2 и диффузора l3 (см. рис. 2).

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 16. Зависимость коэффициента Кэ от скорости дымовых газов в горловине труб Вентури ?г при различном удельном расходе воды на орошение

Плотность дымовых газов при нормальных условиях в зависимости от сорта топлива принимается по табл. 5.

Средний диаметр капель распыленной орошающей воды принимается по графику (см. рис. 12).

Средняя скорость капель определяется по формуле (м/с):

(11)

где ?гк - скорость капель в горловине трубы Вентури, м/с;

?вхк - скорость капель во входном патрубке каплеуловителя принимается равной скорости газа в нем, т.е. 20 - 22 м/с.

Скорость капель в горловине определяется по формуле (м/с):

?гк = ?г - (?г - ?к)макс, (12)

где (?г - ?к)макс - максимальная разность скоростей газа и капель, м/с.

Таблица 5

Данные для расчета теплообмена в золоуловителе

Топливо

Минимально допустимая температура дымовых газов после золоуловителя, °С

Расчетная температура пульпы, ?", °С

Плотность дымовых газов ?го, кг/м3, при коэффициенте избытка воздуха ?

1,5

2,0

Донецкий АШ

63

40

1,34

1,32

Донецкий тощий уголь

69

46

1,34

1,32

Челябинский бурый уголь

68

45

1,31

1,30

Богословский бурый уголь

77

54

1,28

1,26

Черемховский уголь

67

44

1,31

1,30

Фрезерный торф

80

57

1,28

1,26

Карагандинский промпродукт

71

48

1,31

1,30

Кузнецкий уголь

63

40

1,31

1,30

Экибастузский уголь

68

45

1,31

1,30

Максимальная разность скоростей газа и капель в горловине определяется по графику (см. рис. 12).

Условно допущено, что максимальная разность скоростей газа и капель достигается в пределах горловины.

3.4.2. Средний температурный напор в трубе Вентури определяется по формуле (°С)

(13)

где t'г, t"г - температура дымовых газов перед золоуловителем и после него, °С;

?', ?" - температура орошающей воды и пульпы, °С.

Температура пульпы принимается по табл. 5.

Температура дымовых газов после золоуловителя принимается (в первом приближении) равной минимально допустимой температуре охлаждения дымовых газов в мокрых золоуловителях (см. табл. 5).

3.4.3. Расчетная температура дымовых газов после золоуловителя определяется по формуле (°С).

t"г = t'г - ? (14)

Расчет считается законченным, если разница между принятым и полученным значениями температуры не превышает 2 °С. В противном случае следует принять новое значение температуры газов и повторить расчет.

3.5. В качестве примера произведем расчет золоуловителя типа МВ для электростанции, сжигающей донецкий уголь марки АШ.

3.5.1. Электростанция оборудована котлами паропроизводительностью 230 т/ч.

Температура уходящих дымовых газов 135 °С.

Расход дымовых газов 320 тыс. м3/ч.

Допустимое аэродинамическое сопротивление золоулавливающей установки 1275 Па (130 кг/м2).

Дисперсный состав летучей золы:

Фракция, мкм

0 - 10

10 - 20

20 - 30

30 - 40

40 - 50

50 - 60

Более 60

Ф' %

31,5

21,1

8,2

10,8

6,8

4,6

17,0

Требуемая степень очистки - не ниже 97,0 %.

3.5.2. Учитывая высокое содержание тонкой фракции в золе и связанную с этим повышенную сложностьочистки, принимаем удельный расход воды на орошение труб Вентури qтв = 0,16 кг/м3 и скорость газов в горловине ?г = 70 м/с.

По условиям компоновки каждый котел оборудуется четырьмя золоуловителями типа МВ с производительностью 80 тыс. м3/ч каждый.

Из табл. 1 по принятому значению ?г и ближайшему значению V'г выбираем трубу Вентури со следующими геометрическими характеристиками:

? = 40° Hт = 3840 мм

? = 9° dг = 650 мм

L = 4220 мм

Из табл. 2 по известному значению V'г выбираем каплеуловитель диаметром 2800 мм.

3.5.3. Выполним расчет аэродинамического сопротивления золоуловителя.

Расчетная скорость дымовых газов в горловине трубы Вентури

?г = 80000 · 4/(3,14 · 0,6502 · 3600) = 67,0 м/с.

Произведение определяющих параметров

qтв?г = 0,16 · 67,0 = 10,75 кг · м/м3 · с.

По графику (см. рис. 14) определяем ?ор = 0,18.

Аэродинамическое сопротивление трубы Вентури по формуле (8):

?Hтв = (0,2 + 0,18) · 67,02 · 0,87/2 = 745 Па (76 кг/м2).

По графику (см. рис. 15) определяем ?к = 2,9.

Аэродинамическое сопротивление каплеуловителя по формуле (9):

?Hк = 2,9 · 20,02 · 0,87/2 = 500 Па (51 кг/м2).

Общее аэродинамическое сопротивление золоуловителя:

?H = 745 + 500 = 1245 Па (127 кг/м2).

3.5.4. Для оценки температуры дымовых газов после очистки производим тепловой расчет.

Из табл. 5 для донецкого угля марки АШ:

- плотность дымовых газов при нормальных условиях равна 1,34 кг/м3;

- расчетная температура пульпы 40 °С;

- минимально допустимая температура дымовых газов после очистки 63 °С.

По графику (см. рис. 12) определяем:

- диаметр капель 153 мкм;

- разность скоростей газа и капель, достигаемая в трубе Вентури, 21,7 м/с.

Скорость капель в горловине по формуле (12):

?гк = 67,0 - 21,7 = 45,3 м/с.

Средняя скорость капель в трубе Вентури по формуле (11):

По графику (см. рис. 16) коэффициент Кэ = 13,0 кг/м2 · с.

Степень охлаждения по формуле (10):

Задаемся температурой охлажденных газов 63 °С и по формуле (13) определяем температурный напор:

Температура охлажденных в золоуловителе газов по формуле (14):

t" = 135 - 57,1 · 1,20 = 67 °С.

Так как вычисленная температура отличается от принятой в большую сторону и превышает минимально допустимую температуру, расчет по оценке охлаждения дымовых газов считаем законченным.

3.5.5. Выполним расчет эффективности очистки дымовых газов от золы.

Расчет неполноты осаждения золы в трубе Вентури сведен в табл. 6.

Таблица 6

Размер частиц, мкм

Скоростной член по табл. 3

Число единиц переноса по формуле (3)

Неполнота улавливания по формулам (1) или (2)

0 - 10

0,247

1,64

0,194

10 - 20

0,257

1,57

0,208

20 - 30

0,211

1,40

0,247

30 - 40

0,287

1,20

0,301

40 - 50

0,162

1,07

0,343

50 - 60

0,126

0,83

0,436

Более 60

0,100

0,66

0,517

Общая неполнота улавливания золы в трубе Вентури по формуле (4):

?' = 0,194 · 0,315 + 0,208 · 0,211 + 0,247 · 0,082 + 0,301 · 0,108 + 0,343 · 0,068 + 0,436 · 0,46 + 0,517 · 0,170 = 0,2910.

Фракционный состав золы на входе в каплеуловитель Ф" по формуле (5) и неполнота улавливания в нем ?" из графика (см. рис. 13):

Размер частиц, мкм

Фi", %

?"

0 - 10

21,0

0,208

10 - 20

15,1

0,153

20 - 30

7,6

0,100

30 - 40

11,2

0,067

40 - 50

8,0

0,040

50 - 60

6,9

0,023

Более 60

30,2

0,015

Общая неполнота улавливания золы в каплеуловителе по формуле (6):

?" = 0,208 · 0,210 + 0,153 · 0,151 + 0,100 · 0,076 + 0,067 · 0,112 + 0,40 · 0,080 + 0,023 · 0,069 + 0,015 · 0,302 = 0,0912.

Общая эффективность золоулавливания по формуле (7):

? = 1 - 0,2910 · 0,0912 = 0,9735,

т.е. эффективность рассчитываемой установки не ниже требуемой.

3.5.6. Расход воды на орошение труб Вентури установки

G = 0,16 · 10-3 · 320000 · 273/(273 + 135) = 34,2 т/ч.

Расход воды на орошение каплеуловителей установки

Gк = 0,07 · 10-3 · 320000 · 273/(273 + 135) = 15,0 т/ч.

Расход воды на сопла гидрозатворов установки (по 2,0 т/ч на гидрозатвор):

Gг = 2,0 · 4 = 8,0 т/ч.

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

РД 34.27.101 Указания по расчету и проектированию золоуловителя с трубой Вентури типа МВ при модернизации ТЭЦ

Рис. 17. Компоновка золоулавливающей установки с золоуловителями типа МВ котла паропроизводительностью 230 т/ч:

1 - труба Вентури; 2 - каплеуловитель; 3 - колено; 4 - переход; 5 - входной патрубок; 6 - подводящие газоходы; 7 - отводящие газоходы; 8 - сборочный короб; 9 - дымосос

Суммарный расход воды на золоулавливание:

Gв = 34,2 + 15,0 + 8,0 = 57,2 т/ч.

3.5.7. Компоновка рассчитанной золоулавливающей установки приведена на рис. 17.

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ

4.1. Для разработки рабочих чертежей золоулавливающей установкикотлов с применением золоуловителя типа МВ необходима следующая техническая документация:

- опросный лист на проектирование установки, заполненный заказчиком по формам 1 и 2 (приложения 1 и 2 соответственно);

- компоновочные чертежи котла или рабочие чертежи трактов газовоздухопроводов;

- аэродинамический расчет тяги и дутья;

- строительные чертежи главного корпуса и подземного хозяйства в районе расположения золоуловителей;

- установочные чертежи сменного оборудования (дутьевые вентиляторы, дымососы, грузоподъемные механизмы и пр.);

- чертежи металлоконструкций, лестниц и площадок смежного оборудования.

4.2. Границы и объемы проектирования золоуловителей определяются соглашением сторон разработчика и заказчика.

4.3. Разработка компоновки золоулавливающей установки для котлов с золоуловителями типа МВ не отличается от компоновочных решений подобного типа аппаратов.

При этом следует обращать внимание на более равномерное распределение газа по трубам Вентури при минимальном значении аэродинамического сопротивления подводящих газопроводов.

4.4. Золоуловитель типа МВ должен быть оборудован:

- системой орошения с арматурой и контрольно-измерительными приборами в соответствии с пп. 2.7 и 2.8;

- лазами на входных патрубках каплеуловителей и подводящих газопроводах труб Вентури;

- смотровыми лючками над поясом орошения каплеуловителей;

- гидрозатворами на выходе пульпы из каплеуловителей;

- противокоррозионной защитой внутренних поверхностей;

- площадками в районе лазов, лючков и форсунок труб Вентури;

- теплоизоляцией на подводящих и отводящих газоходах;

- устройствами для проведения пылегазовых замеров.

4.5. Все элементы золоуловителя должны выполняться плотными, сварными из листовой стали марки ВСт3кп2 ГОСТ 380-71.

4.6. На подводящих и отводящих газопроводах должны предусматриваться компенсаторы, исключающие передачу усилий на золоуловитель от температурных расширений.

4.7. Система орошения должна обеспечить непрерывное питание водой форсунок труб Вентури и пояса орошения каплеуловителей.

Золоуловители орошаются технической водой. Возможность использования для этой цели оборотной воды должна решаться с учетом ее химического состава и сорта сжигаемого топлива.

Вода должна быть очищена от механической примеси в гравийных фильтрах, а подаваемая на сопла пояса орошения дополнительно в фильтр-сетках, встроенных в напорный бак орошения.

4.8. При проектировании золоуловителя необходимы следующие нормативные материалы:

- Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций и тепловых сетей. «Энергия», 1973.

- Правилами технической эксплуатации газоочистных и пылеулавливающих установок. Управление газоочистки Минхиммаша СССР, М., 1978.

- Правила технической эксплуатации электрических станции и сетей. «Энергия», 1969.

- Аэродинамический расчет котельных установок (нормативный метод). «Энергия», 1964.

- СН 369-74 «Указания по расчету рассеивания в атмосфере выбросов предприятий», Стройиздат, 1975.

- Руководящие указания по проектированию пылегазовоздухопроводов котельных агрегатов (РУ-34-1203-71). Информэнерго, 1972.

- СНиП III-В.6.2-62 «Защита технологического оборудования от коррозии. Правила производства и приемки работ». Стройиздат, 1964.

- Сборник инструкций по защите от воздействия высокоагрессивных сред. . ЦБНТИ, 1975.

Приложение 1

ОПРОСНЫЙ ЛИСТ
на проектирование золоуловителя с трубой Вентури типа МВ (форма 1)

Порядковый номер

Вопрос

Ответ

1

Наименование электростанции

2

Реквизит адресата

3

Генпроектировщик

4

Топливо:

марка

способ пылеприготовления

теплотехническая характеристика

5

Тип котла

6

Номинальная паропроизводительность

7

Параметры перегретого пара и питательной воды

8

Часовой расход топлива на котел при номинальной паропроизводительности

9

Секундный объем газов при нормальных условиях на входе в газоочистку и номинальной паропроизводительности котла

10

Температура газов на входе в газоочистку

11

Коэффициент избытка воздуха на входе в газоочистку (средний в период эксплуатации)

12

Разрежение при входе в газоочистку

13

Допустимое аэродинамическое сопротивление золоуловителя

14

Описание взвешенных частиц в газе:

фракционный состав

содержание окиси кальция

15

Секундный расход золы на входе в газоочистку

16

Допустимое снижение температуры газов в газоочистке

17

Требуемая степень очистки

18

Применяемое до настоящего времени газоочистное оборудование

19

Характеристика орошающей воды:

вид водоснабжения

температура воды, подаваемой на газоочистку

давление воды перед газоочисткой

20

Кислотность пульпы

21

Описание компоновки котла с приложением чертежей и указанием места размещения золоуловителя

22

Тип дымососа и его напорная характеристика

23

Климатические данные для района расположения электростанции:

среднегодовая температура местности;

минимальная зимняя и максимальная летняя температура;

среднее барометрическое давление

24

Прочие данные

М.П. Заказчик

Приложение 2

ОПРОСНЫЙ ЛИСТ
для составления сметной документации при проектировании золоуловителя с трубой Вентури типа МВ (форма 2)

Порядковый номер

Вопрос

Ответ

1

Наименование электростанции

2

Применяемые каталоги цен на материалы и единичные расценки на общестроительные и спецстроительные работы, утвержденные для данного строительства, привязанные к местным условиям

3

Применяемый переходящий коэффициент к стоимости работ по выбору на 100 тыс. руб.

4

Территориальный район

5

Размер утвержденных накладных расходов

6

Тарифный пояс и группа стройки

7

Средняя стоимость транспортных расходов за тонну:

оборудования;

металлоконструкций;

термоизоляционных материалов

8

Наличие установленных повышающих и понижающих коэффициентов

9

Стоимость:

1 м3 воды;

1 кВт · ч электроэнергии

М.П. Заказчик




Реклама: ;


Самые популярные документы раздела



Рейтинг@Mail.ru Яндекс.Метрика