doc_act

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

Реклама

 

  Скачать документ

 



ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ
ПО
ОХРАНЕ
ОКРУЖАЮЩЕЙ
СРЕДЫ
РОССИЙСКОЙ
ФЕДЕРАЦИИ

МЕТОДИКА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫБРОСОВ
ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
В АТМОСФЕРУ ПРИ СЖИГАНИИ
ТОПЛИВА В КОТЛАХ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ
МЕНЕЕ 20 ГКАЛ В ЧАС

Москва

1999

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

УТВЕРЖДАЮ



Реклама

Председатель
Государственного комитета Российской Федерации
по охране окружающей среды

В.И. Данилов-Данильян

9 июля 1999 г.

МЕТОДИКА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ В
АТМОСФЕРУ ПРИ СЖИГАНИИ ТОПЛИВА В КОТЛАХ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ МЕНЕЕ 30 ТОНН ПАРА В ЧАС
ИЛИ МЕНЕЕ 20 ГКАЛ В ЧАС

(С УЧЕТОМ МЕТОДИЧЕСКОГО ПИСЬМА НИИ АТМОСФЕРА
№ 335/33-07 ОТ 17 МАЯ 2000 Г.)

Москва, 1999 г.

СВЕДЕНИЯ О ДОКУМЕНТЕ

Методика разработана научно-исследовательским институтом охраны атмосферного воздуха (НИИ Атмосфера) при участии Госкомэкологии Пермской области, Всероссийского научно-исследовательского теплотехнического института (ВТИ), энергетического института им. Г.М. Кржижановского (ЭНИН) и ООО «Импульс-Холдинг»



Реклама

КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: паровые и отопительные котлы, охрана атмосферы, выбросы загрязняющих веществ, оксиды азота, диоксид серы, мазутная зола, оксид углерода, твердые частицы, сажа, бенз(а)пирен

СОДЕРЖАНИЕ

Общие положения. 2

1 Определение выбросов газообразных загрязняющих веществ по данным инструментальных замеров. 3

2 Определение выбросов газообразных загрязняющих веществ расчетными методами. 5

2.1 Оксиды азота. 5

2.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании природного газа. 5

2.1.2 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании мазута. 7

2.1.3 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива. 8

2.2 Оксиды серы.. 9

2.3 Оксид углерода. 10

3 Определение выбросов твердых загрязняющих веществ. 10

1 Определение выбросов твердых частиц поданным инструментальных замеров. 10

3.2 Расчет выбросов твердых частиц. 11

3.3 Расчет выбросов мазутной золы в пересчете на ванадий. 12

3.4 Расчетное определение выбросов бенз(а)пирена в атмосферу паровыми и водогрейными котлами. 13

3.4.1 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах промтеплоэнергетических котлов малой мощности. 13

3.4.2 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах водогрейных котлов. 14

3.4.3 Расчет концентраций бенз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топлив. 14

Приложение А Расчет объема сухих дымовых газов. 15

Приложение Б. 16

Приложение В.. 16

Приложение Г. 17

Приложение Д Определение степени улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий в золоулавливающих установках. 19

Приложение Е Коэффициенты, учитывающие влияние различных факторов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания. 19

Приложение Ж Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания паровых котлов малой мощности и водогрейных котлов, работающих на мазуте и природном газе. 20

Приложение З Методическое письмо НИИ Атмосфера № 335/33-07 от 17 мая 2000 г. «О проведении расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час» (М., 1999) 28

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Настоящая методика (далее - Методика) предназначена для определения выбросов в атмосферный воздух загрязняющих веществ с дымовыми газами котлоагрегатов паропроизводительностью до 30 т/ч и водогрейных котлов мощностью до 25 МВт (20 Гкал/ч) по данным периодических измерений их концентраций в дымовых газах или расчетным путем при сжигании твердого, жидкого и газообразного топлива.

Методика применяется с начала отчетного периода - 1 января 2000 г. для:



Реклама

составления статистической отчетности по форме 2-ТП (воздух);

установления предельно допустимых и временно согласованных выбросов;

планирования работ по снижению выбросов;

контроля выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух.

Периодичность проверки Методики - 5 лет.



Реклама

При определении валовых выбросов загрязняющих веществ в тоннах в год значения исходных величин, входящих в расчетные формулы, принимаются по отчетным данным предприятия, с усреднением их за этот период.

При определении максимальных выбросов загрязняющих веществ в граммах в секунду значение расхода топлива принимаются исходя из наибольшей нагрузки котельной установки за отчетный период.

1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ПО ДАННЫМ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ ЗАМЕРОВ

1.1 Суммарное количество Mj загрязняющего вещества j, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), определяется по уравнению

Mj = cj ? Vсг ? Bр ? kn, (1)

где cj - массовая концентрация загрязняющего вещества j в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха ?0 = 1,4 и нормальных условиях1, мг/нм3; определяется по п. 1.2;



Реклама

1 Температура 273 К и давление 101,3 кПа.

Vсг - объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм3) топлива, при ?0 = 1,4, нм3/кг топлива (нм3/нм3 топлива).

Bр - расчетный расход топлива; определяется по п. 1.3;

при определении выбросов в граммах в секунду Bр берется в т/ч (тыс. нм3/ч); при определении выбросов в тоннах в год Bр берется в т/год (тыс. нм3/год);

kn - коэффициент пересчета;



Реклама

при определении выбросов в граммах в секунду kn = 0,278 ? 10-3;

при определении выбросов в тоннах в год kn = 10-6.

1.2 Массовая концентрация загрязняющего вещества j определяется по измеренной2 концентрации cjизм, мг/нм3, по соотношению

2 Измерение концентрации загрязняющих веществ регламентируется соответствующими положениями отраслевых методических документов по инвентаризации (нормированию, контролю) выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.

(2)



Реклама

где ? - коэффициент избытка воздуха в месте отбора пробы.

При использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию загрязняющего вещества j, массовая концентрация определяется по соотношению

(3)

где Ij - измеренная объемная концентрация при коэффициенте избытка воздуха ?, ppm1;

1 ppm = 1 см33 = 1 нсм3/нм3 = 0,0001 % об.



Реклама

?j - удельная масса загрязняющего вещества, кг/нм3;

Для основных газообразных загрязняющих веществ, содержащихся в выбрасываемых в атмосферу дымовых газах котельных установок (оксидов азота в пересчете на NO2, оксида углерода и диоксида серы), значения удельной массы ?j составляют:

?NO2 = 2,05 кг/нм3

?CO = 1,25 кг/нм3 (4)

?SO2 = 2,86 кг/нм3.

Формулы (4) получены в предположении, что перечисленные газы являются идеальными.2

2 Погрешность, вносимая этим предположением, значительно меньше погрешности измерений.

Коэффициент избытка воздуха ? с достаточной степенью точности может быть найден по приближенной кислородной формуле

(5)

где О2 - измеренная концентрация кислорода в месте отбора пробы дымовых газов, %1.

1 Для более точного определения ? в уравнение (5) применяется значение концентрации избыточного кислорода

O2изб = O2 - 0,5(CO + H2) - 2CH4 - 3CnHm

Однако, если обеспечен нормальный топочный режим, содержание СО, Н2, СН4 и СnНmне превышает 0,01 % по объему, и можно считать, что

O2изб @ O2

При расчете максимальных выбросов загрязняющего вещества в граммах в секунду берутся максимальные значения массовой концентрации этого вещества при наибольшей нагрузке за отчетный период.

При определении валовых выбросов в тоннах в год используется среднее значение массовой концентрации загрязняющего вещества за год. Среднее значение массовой концентрации определяется по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. При этом пользуются заранее построенными зависимостями концентраций загрязняющих веществ от нагрузки котла. Построение указанных зависимостей проводится не менее чем по трем точкам - при минимальной, средней и максимальной нагрузках.2

2 При определении валовых выбросов диоксида серы за длительный, промежуток времени используется расчетный метод (см. п. 2.2 раздела 2, данной Методики).

1.3 Расчетный расход топлива Вр, т/ч (тыс. нм3/ч) или т/год (тыс. нм3/год), определяется по соотношению

(6)

где В - полный расход топлива на котел, т/ч (тыс. нм3/ч) или т/год (тыс. нм3/год);

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %.

Значение В определяется по показаниям прибора или по обратному тепловому балансу (при проведении испытаний котла).

1.4 Расчет объема сухих дымовых газов Vсг проводится по нормативному методу1 по химическому составу сжигаемого топлива или табличным данным. Расчетные формулы приведены в Приложении А.

1 Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод, М., Энергия, 1973.

При недостатке информации о составе сжигаемого топлива объем сухих дымовых газов может быть рассчитан по приближенной формуле

Vсг = K ? Qir, (7)

где Qir - низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/нм3);

K - коэффициент, учитывающий характер топлива и равный:

для газа.................................................... 0,345

для мазута............................................... 0,355

для каменных углей............................... 0,365

для бурых углей...................................... 0,375

1.5 С учетом (3), (5) и (7) соотношение (1) для расчета суммарного количества загрязняющего вещества j (при использовании приборов, измеряющих объемную концентрацию в ppm) записывается в виде

(8)

С учетом (4) выбросы оксидов азота, оксида углерода и диоксида серы определяются по соотношениям

(9)

(10)

(11)

1.6 В связи с установленными раздельными ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие (с учетом различия в молекулярной массе этих веществ)

MNO2 = 0,8 ? MNOx, (12)

(13)

где ?NO и ?NO2 - молекулярные массы NO и NO2, равные 30 и 46 соответственно;

0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид1.

1 Численное значение коэффициента трансформации может устанавливаться расчетно-экспериментальным методом, утверждаемым Госкомэкологией России.

2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ РАСЧЕТНЫМИ МЕТОДАМИ

2.1 Оксиды азота

2.1.1 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании природного газа

Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 (в г/с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, определяются по формуле

MNOx = Bр ? Qir ? KNO2г ? ?к ? ?t ? ?? ? (1 - ?г) ? (1 - ??) ? kп, (14)

где Bр - расчетный расход топлива, нм3/с (тыс. нм3/год);

при работе котла в соответствии с режимной картой с достаточной степенью точности может быть принято Bр = В - фактическому расходу топлива на котел;

Qir- низшая теплота сгорания топлива, МДж/нм3;

KNO2г - удельный выброс оксидов азота при сжигании газа, г/МДж.

Для паровых котлов

(15)

где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч.

Для водогрейных котлов

(16)

где Qт - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, МВт, определяемая по формуле

Qт = Bp ? Qir, (17)

?к - безразмерный коэффициент, учитывающий принципиальную конструкцию горелки.

Для всех дутьевых горелок напорного типа (т.е. при наличии дутьевого вентилятора на котле) принимается ?к = 1,0.

Для горелок инжекционного типа принимается ?к = 1,6.

Для горелок двухступенчатого сжигания (ГДС) ?к = 0,7.

?t - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения

?t = 1 + 0,002 ? (tгв - 30), (18)

где tгв - температура горячего воздуха, °С.

?? - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота.

В общем случае значение ?? = 1,225.

При работе котла в соответствии с режимной картой ?? = 1.

Для котлов с напорными (дутьевыми) горелками или горелками ГДС при наличии результатов испытаний котла с измерением О2 и СО для более точного учета избытка воздуха используется формула*)

*) Снижение коэффициента ?? (т.е. уменьшение выбросов NOx) за счет снижения концентрации кислорода О2 ограничивается ростом концентрации СО сверх 0,01 %. Увеличивать концентрацию кислорода О2 для снижения ?? не рекомендуется по причине роста потерь с уходящими газами q2.

(19)

где О2 - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

- относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению

или

где Qф, Dф, Qн и Dн - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч.

Для котлов с инжекционными горелками влияние избытка воздуха учитывается коэффициентом ??и

(20)

где S"т - разрежение в топке, кгс/м2 (мм вод. ст.)

?г - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота.

При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом

(21)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %.

?? - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру

?? = 0,022 ? ?, (22)

где ? - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха);

kп - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду kп = 1;

при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3.

При определении максимальных выбросов оксидов азота в граммах в секунду по формуле (14) значения входящих в формулу величин определяются при максимальной тепловой мощности котла.

При определении валовых выбросов оксидов азота за год значения входящих в формулу (14) величин определяются по средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла.

2.1.2 Расчет выбросов оксидов азота при сжигании мазута

Суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NО2 (в г/с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, определяется по формуле

MNOx = Bр ? Qir ? KNO2м ? ?t ? ?? ? (1 - ?г) ? (1 - ??) ? kп, (23)

где Вр - расчетный расход топлива, кг/с (т/год), определяемый по формуле

(24)

где В - фактический расход топлива на котел кг/с (т/год);

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания, %;

Qir - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

KNO2м - удельный выброс оксидов азота при сжигании мазута, г/МДж;

Для паровых котлов

(25)

где D - фактическая паропроизводительность котла, т/ч.

Для водогрейных котлов

(26)

где Qт - фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу, определяемая по формуле (17).

Приведенные зависимости KNO2м от D и Qт справедливы для мазутов, поставляемых отечественными НПЗ.

?t - безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения; определяется по формуле (18);

?? - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние избытка воздуха на образование оксидов азота при сжигании мазута.

В общем случае значение ?? = 1,113.

При работе котла в соответствии с режимной картой ?? = 1.

При наличии результатов испытаний котла с измерением О2 и СО для более точного учета избытка воздуха используют формулу*).

*) Снижение коэффициента ?? (т.е. уменьшение выбросов NOx) за счет снижения концентрации кислорода О2 ограничивается ростом концентрации СО сверх 0,01 %. Увеличивать концентрацию кислорода О2 для снижения ?? не рекомендуется по причине роста потерь с уходящими газами q2.

(27)

где О2 концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

- относительная тепловая нагрузка котла, равная отношению

или

где Qф, Dф, Qн и Dн - соответственно фактические и номинальные тепловая нагрузка и паропроизводительность котла, МВт, т/ч.

?г - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов через горелки на образование оксидов азота.

При подаче газов рециркуляции в смеси с воздухом

(28)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %.

?? - безразмерный коэффициент, учитывающий ступенчатый ввод воздуха в топочную камеру:

?? = 0,018 ? ?, (29)

где ? - доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела (в процентах от общего количества организованного воздуха);

kп - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду kп = 1;

при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3.

2.1.3 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

Для котлов, оборудованных топками с неподвижной, цепной решеткой, с пневмомеханическим забрасывателем и для шахтных топок с наклонной решеткой суммарное количество оксидов азота NOx в пересчете на NO2 (в г/с, т/год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, определяется по формуле

MNOx = Bр ? Qir ? KNO2т ? ?г ? kп, (30)

где Bр - расчетный расход топлива, определяемый по формуле (24), кг/с (т/год);

Qir- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

KNO2т - удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж.

Величина KNO2т определяется по формуле

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (31)

где ?т - коэффициент избытка воздуха в топке, определяемый по формуле

(32)

где О2 - концентрация кислорода в дымовых газах за котлом, %;

при отсутствии информации о концентрации кислорода в дымовых газах за котлом можно принимать ?т = 2,5;

R6 - характеристика гранулометрического состава угля - остаток на сите с размером ячеек 6 мм, %;

принимается по сертификату на топливо;

qR - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2. Величина qR определяется по формуле

qR = Qт/F. (33)

где F - зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки), м2;

?г - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота;

(34)

где r - степень рециркуляции дымовых газов, %;

kп - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду kп = 1;

при определении выбросов в тоннах в год kп = 10-3.

В связи с установленными раздельными ПДК на оксид и диоксид азота и с учетом трансформации оксидов азота суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие, расчет которых проводится согласно п. 1.6 данной Методики.

2.2 Оксиды серы

Суммарное количество оксидов серы MSO2, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), вычисляют по формуле

MSO2 = 0,02 ? B ? Sr ? (1 - ?'SO2) ? (1 - ?"SO2), (35)

где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период, г/с (т/год);

Sr - содержание серы в топливе на рабочую массу, %;

?'SO2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле;

?"SO2 _ доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц.

Ориентировочные значения ?'SO2 при сжигании различных видов топлива составляют:

Топливо ?'SO2

торф............................................................................................ 0,15

сланцы эстонские и ленинградские........................................ 0,8

сланцы других месторождений................................................ 0,5

экибастузский уголь................................................................. 0,02

березовские угли Канско-Ачинского бассейна

для топок с твердым шлакоудалением.................... 0,5

для топок с жидким шлакоудалением..................... 0,2

другие угли Канско-Ачинского бассейна

для топок с твердым шлакоудалением.................... 0,2

для топок с жидким шлакоудалением.................... 0,05

угли других месторождений..................................................... 0,1

мазут.......................................................................................... 0,02

газ................................................................................................. 0

Доля оксидов серы (?"SO2), улавливаемых в сухих золоуловителях, принимается равной нулю. В мокрых золоуловителях эта доля зависит от общей щелочности орошающей воды и от приведенной сернистости топлива Sпр.

(36)

При характерных для эксплуатации удельных расходах воды на орошение золоуловителей 0,1 - 0,15 дм3/нм3 ?"SO2 определяется по рисунку Б1 Приложения Б.

При наличии в топливе сероводорода к значению содержания серы на рабочую массу Sr в формуле (35) прибавляется величина

?Sr = 0,94 ? H2S, (37)

где H2S - содержание на рабочую массу сероводорода в топливе, %.

Примечание. - При разработке нормативов предельно допустимых и временно согласованных выбросов (ПДВ, ВСВ) рекомендуется применять балансово-расчетный метод, позволяющий более точно учесть выбросы диоксида серы. Это связано с тем, что сера распределена в топливе неравномерно. При определении максимальных выбросов в граммах в секунду используются максимальные значения Sr фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в тоннах в год используются среднегодовые значения Sr.

2.3 Оксид углерода

Расчет количества выбросов СО выполняется по данным инструментальных замеров в соответствии с разделом 1 данной Методики.

При отсутствии данных инструментальных замеров оценка суммарного количества выбросов оксида углерода, г/с (т/год), может быть выполнена по соотношению

(38)

где В - расход топлива, г/с (т/год);

ССО - выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг (г/нм3) или кг/т (кг/тыс. нм3). Определяется по формуле

CCO = q3 ? R ? Qir, (39)

где q3 - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, %;

R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для

твердого топлива...................... 1,0

мазута........................................ 0,65

газа............................................. 0,5

Qir - низшая теплота сгорания натурального топлива, МДж/кг (МДж/нм3);

q4 - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, %.

При отсутствии эксплуатационных данных значения q3, q4принимаются по таблице В1 Приложения В.

Ориентировочная оценка суммарного количества выбросов оксида углерода МCO, (г/с, т/год) может проводиться по формуле

(40)

где KCO - количество оксида углерода, образующееся на единицу тепла, выделяющегося при горении топлива, кг/ГДж; принимается по таблице В2 Приложения В.

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ТВЕРДЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

1 Определение выбросов твердых частиц поданным инструментальных замеров

Максимальный (г/с) выброс твердых частиц Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами, определяется по соотношению

Мтв = сэксп ? Vгp, (41)

где сэксп - замеренная массовая концентрация твердых частиц в дымовых газах при работе котла на максимальной нагрузке, г/м3;

Vгp - реальный объем дымовых газов, замеренный в том же сечении газохода, где замерялась запыленность, или рассчитанный по составу топлива (ориентировочные данные приведены в Приложении З)1 при рабочих условиях и работе котла на максимальной нагрузке, м3/с.

1 Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод, М., Энергия, 1973.

В том случае, если замерить Vгp не представляется возможным, а также при отсутствии данных по химическому составу топлива, для определения реального объема газов можно воспользоваться приближенным соотношением

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (42)

где В - секундный расход натурального топлива, кг/с (нм3/с);

? - коэффициент избытка воздуха, замеренный в том же сечении;

tp - температура дымовых газов в том же сечении, °С;

ki - численные коэффициенты, подобранные для каждого вида топлива методом наименьших квадратов:

Вид топлива

k1

k2

k3

k4

Бурые угли

1,219

0,234

0,355

0,251

Каменные угли

0,403

0,265

0,0625

0,264

Природный газ

0,739

0,278

0,0864

0,267

Мазут

-0,633

0,298

0,372

0,256

При совместном сжигании топлив разных видов расчет максимальных выбросов твердых частиц (г/с) проводится по данным инструментальных замеров, сделанных при работе котла на максимальной нагрузке и максимальной доле (по теплу) наиболее зольного вида топлива.

Валовые выбросы твердых частиц (т/год) за отчетный период определяются расчетным методом.

3.2 Расчет выбросов твердых частиц

3.2.1 Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) Мтв, поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т/год), вычисляют по одной из двух формул

(43)

или

(44)

где В - расход натурального топлива, г/с (т/год);

Аr - зольность топлива на рабочую массу, %;

аун - доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе); при отсутствии данных замеров можно использовать ориентировочные значения, приведенные в нормативном методе «Тепловой расчет котельных агрегатов»;

?з - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях1;

1 В расчете не учитывается влияние сероулавливающих установок.

Гун - содержание горючих в уносе, %; при отсутствии данных замеров расчет Мтв ведется по формуле (44);

q4 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %; при отсутствии данных можно использовать ориентировочные значения, приведенные в таблице В1 Приложения В.

Qir - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг.

3.2.2 Количество летучей золы (Мз) в г/с (т/год), входящее в суммарное количество твердых частиц, уносимых в атмосферу, вычисляют по формуле

Мз = 0,01 ? В ? аун ? Аr ? (1 - ?з) (45)

3.2.3 Количество коксовых остатков при сжигании твердого топлива и сажи при сжигании мазута (Мк) в г/с (т/год), образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле

Мк = Мтв - Мз. (46)

Примечание. - При определении максимальных выбросов в г/с используются максимальные значения Аr фактически использовавшегося топлива. При определении валовых выбросов в т/год используются среднегодовые значения Аr.

3.3 Расчет выбросов мазутной золы в пересчете на ванадий

Мазутная зола представляет собой сложную смесь, состоящую в основном из оксидов металлов. Биологическое ее воздействие на окружающую среду рассматривается как воздействие единого целого. В качестве контролирующего показателя принят ванадий, по содержанию которого в золе установлен санитарно-гигиенический норматив (ПДК).

Суммарное количество мазутной золы (Ммз) в пересчете на ванадий, в г/с или т/год, поступающей в атмосферу с дымовыми газами котла при сжигании мазута, вычисляют по формуле

(47)

где Gv - количество ванадия, находящегося в 1 т мазута, г/т.

Gv в г/т может быть определено одним из двух способов:

- по результатам химического анализа мазута:

Gv = av ? 104, (48)

где av - фактическое содержание элемента ванадия в мазуте, %;

104 - коэффициент пересчета;

- по приближенной формуле (при отсутствии данных химического анализа):

Gv = 2222 ? Аr, (49)

где 2222 - эмпирический коэффициент;

Аr - содержание золы в мазуте на рабочую массу, %.

Примечание. - При отсутствии данных химического анализа значения Ar принимаются по данным, опубликованным в справочнике «Энергетическое топливо СССР», М.; Энергоатомиздат, 1991 или по таблице Г1 Приложения Г.

В - расход натурального топлива;

при определении выбросов в г/с В берется в т/ч;

при определении выбросов в т/год В берется в т/год;

?ос - доля ванадия, оседающего с твердыми частицами на поверхности нагрева мазутных котлов, которую принимают равной:

0,07 - для котлов с промпароперегревателями, очистка поверхностей которых производится в остановленном состоянии;

0,05 - для котлов без промпароперегревателей при тех же условиях очистки.

?vзy - степень очистки дымовых газов от мазутной золы в золоулавливающих установках, % (см. Приложение Д);

kп - коэффициент пересчета;

при определении выбросов в г/с kп = 0,278 ? 10-3;

при определении выбросов в т/год kп = 10-6.

3.4 Расчетное определение выбросов бенз(а)пирена в атмосферу паровыми и водогрейными котлами

Выброс бенз(а)пирена, поступающего в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), рассчитывается по уравнению (1).

3.4.1 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах промтеплоэнергетических котлов малой мощности

3.4.1.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры определяется по формулам:

- для ?"т = 1,08 ? 1,25:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (50)

- для ?"т > 1,25:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (51)

3.4.1.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны промтеплоэнергетических котлов малой мощности определяется по формулам:

- при ?"т = 1,08 ? 1,25:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (52)

- при ?"т > 1,25:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (53)

В формулах (50) - (53):

R - коэффициент, учитывающий способ распыливания мазута:

для паромеханических форсунок R = 0,75;

для остальных случаев R = 1;

?"т - коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания на выходе из топки;

qv - теплонапряжение топочного объема, кВт/м3;

При сжигании проектного топлива величина qv берется из технической документации на котельное оборудование;

При сжигании непроектного топлива величина qv рассчитывается по соотношению

qv = Bp ? Qir/Vт,

где Вр = В ? (1 - q4/100) - расчетный расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с);

В - фактический расход топлива на номинальной нагрузке, кг/с (м3/с);

Qir - низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг (кДж/м3);

Vт - объем топочной камеры, м3; берется из техдокументации на котел.

Kд - коэффициент, учитывающий влияние нагрузки котла на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е1 Приложения Е);

Kр - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е2 Приложения Е);

Kст - коэффициент, учитывающий влияние ступенчатого сжигания на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания, (определяется по графику рис. Е3 Приложения Е).

Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (50) - (53) приводятся к избыткам воздуха ? = 1,4 по формуле (2) настоящей методики.

3.4.2 Расчет концентрации бенз(а)пирена в дымовых газах водогрейных котлов

3.4.2.1 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания мазута на выходе из топочной камеры водогрейных котлов определяется по формулам:

- для ?"т = 1,05 ? 1,25 и qv = 250 ? 500 кВт/м3:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (54)

- для ?"т > 1,25 и qv = 250 ? 500 кВт/м3:

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (55)

3.4.2.2 Концентрация бенз(а)пирена, мг/нм3, в сухих продуктах сгорания природного газа на выходе из топочной зоны водогрейных котлов малой мощности определяется по формулам:

- для ?"т = 1,05 ? 1,25 и qv = 250 ? 500 кВт/м3:

(56)

- для ?"т > 1,25 и qv = 250 ? 500 кВт/м3:

(57)

В формулах (54) - (57) обозначения те же, что и в формулах (50) - (53); коэффициенты Kд, Kр, Kстпринимаются по графикам рисунков Е1 - Е3 Приложения Е.

Коэффициент Ko, учитывающий влияние дробевой очистки конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, принимается:

при периоде между очистками 12 ч............................ 1,5

при периоде между очистками 24 ч............................ 2,0

при периоде между очистками 48 ч............................ 2,5

Для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) концентрации бенз(а)пирена, рассчитанные по формулам (54) - (57) приводятся к избыткам воздуха ? = 1,4 по формуле (2) настоящей методики.

3.4.3 Расчет концентраций бенз(а)пирена в уходящих газах котлов малой мощности при сжигании твердых топлив

Концентрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив cбп (мг/нм3), приведенную к избытку воздуха в газах ? = 1,4, рассчитывают по формуле:

(58)

где А - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива;

Коэффициент А принимают равным

для углей и сланцев...................................... 2,5

для древесины и торфа................................ 1,5

Qir- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов;

для tн ? 150 °С............................................... R = 350

для tн < 150 °С............................................... R = 290

где tн - температура насыщения при давлении в барабане паровых котлов или на выходе из котла для водогрейных котлов; (см. нормативный метод «Тепловой расчет котельных агрегатов»);

Кд - коэффициент, учитывающий нагрузку котла;

(59)

где Dн - номинальная нагрузка котла, кг/с;

Dф - фактическая нагрузка котла, кг/с;

Кзу - коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по соотношению

Кзу = 1 - ?зу ? z, (60)

где ?зу - степень очистки газов в золоуловителе по золы, %;

z - коэффициент, учитывающий снижение улавливающей способности золоуловителем бенз(а)пирена:

при температуре газов перед золоуловителем t'зу ? 185 °С

z = 0,8 - для сухих золоуловителей

z = 0,9 - для мокрых золоуловителей

при температуре газов перед золоуловителем t'зу < 185 °С.

z = 0,7 - для сухих золоуловителей

z = 0,8 - для мокрых золоуловителей.

Методика разработана по материалам экспериментов на котлах типа ДКВР-10, КЕ-10, ДКВР-4, КВТС-20, КС и КЧМ-3.

Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания различных видов топлива приведены в Приложении Ж.

Приложение А

(справочное)

Расчет объема сухих дымовых газов

А1 Объем сухих дымовых газов при нормальных условиях определяется по уравнению

Vдг = Vг0 + (? - 1) ? V0 - V0Н2O (A1)

где V0, Vг0и V0Н2О - соответственно объемы воздуха, дымовых газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1 нм3) топлива, нм3/кг (нм3/нм3).

А2 Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют по химическому составу сжигаемого топлива по формулам

V0 = 0,0889 ? (Сг + 0,375 ? Srop+k) + 0,265 ? Hr - 0,0333 ? Or (A2)

V0Н2О = 0,111 ? Нr + 0,0124 ? Wr + 0,0161 ? V0 (A3)

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (А4)

где Сr, Srop+k, Нu, Оr, Nr - соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %;

Wr - влажность рабочей массы топлива, %.

A3 Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (А5)

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (A6)

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час (A7)

где СО, С02, Н2, H2S, CmHn, N2, O2 - соответственно, содержание оксида углерода, диоксида углерода, водорода, сероводорода, углеводородов, азота и кислорода в исходном топливе, %;

m и n - число атомов углерода и водорода соответственно;

dг.тл. - влагосодержание газообразного топлива, отнесенное к 1 нм3 сухого газа, г/нм3.

Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива может быть определен по справочнику «Энергетическое топливо СССР», - М.: Энергоатомиздат, 1991 или по аналогичным справочникам.

Приложение Б

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в часМетодика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

Щелочность орошающей воды, мг-экв./дм3: - 1 - 10

2 - 5

3 - 0

Рисунок Б1 - Степень улавливания оксидов серы в мокрых золоуловителях в зависимости от приведенной сернистости топлива и щелочности орошающей воды

Приложение В

Таблица В1 - Характеристика топок котлов малой мощности

Вид топок и котлов

Топливо

q3, %

q4, %

Примечание

С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива

Бурые угли

2,0

8,0

 

Каменные угли

2,0

7,0

Антрациты AM и АС

1,0

10,0

Топки с цепной решеткой

Донецкий антрацит

0,5

13,5/10

Большие значения q4 - при отсутствии средств уменьшения уноса;

меньшие значения q4 - при остром дутье и наличии возврата уноса, а также для котлов производительностью 25 - 35 т/ч

Шахтно-цепные топки

Торф кусковой

1,0

2,0

Топки с пневмомеханическим забрасывателем и цепной решеткой прямого хода

Угли типа кузнецких

0,5 - 1,0

5,5/3

Угли типа донецкого

0,5 - 1,0

6/3,5

Бурые угли

0,5 - 1,0

5,5/4

Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода

Каменные угли

0,5 - 1,0

5,5/3

Бурые угли

0,5 - 1,0

6,5/4,5

Топки с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой

Донецкий антрацит

0,5 - 1,0

13,5/10

Бурые угли типа:

подмосковных,

0,5 - 1,0

9/7,5

бородинских

0,5 - 1,0

6/3

Угли типа кузнецких

0,5 - 1,0

5,5/3

Шахтные топки с наклонной решеткой

Дрова, дробленые отходы, опилки, торф кусковой

2

2

Топки скоростного горения

Дрова, щепа, опилки

1

4/2

Слоевые топки котлов паропроизводительностью более 2 т/ч

Эстонские сланцы

3

3

Камерные топки с твердым шлакоудалением

Каменные угли

0,5

5/3

Бурые угли

0,5

3/1,5

Фрезерный торф

0,5

3/1,5

Камерные топки

Мазут

0,2

0,1

Газ (природный, попутный)

0,2

0

Доменный газ

1,0

0

Таблица В2 - Значения коэффициента КСО в зависимости от типа топки и вида топлива

Тип топки

Вид топлива

КСО, кг/ГДж

С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива

Бурые угли

2,0

Каменные угли

2,0

Антрациты AM и АС

1,0

С пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой

Бурые и каменные угли

0,7

Антрацит АРШ

0,6

С цепной решеткой прямого хода

Антрацит АС и AM

0,4

С забрасывателями и цепной решеткой

Бурые и каменные угли

0,7

Шахтная

Твердое топливо

2,0

Шахтно-цепная

Торф кусковой

1,0

Наклонно-переталкивающая

Эстонские сланцы

2,9

Слоевые топки бытовых теплогенераторов

Дрова

14,0

Бурые угли

16,0

Каменные угли

7,0

Антрацит, тощие угли

3,0

Камерные топки

Мазут

0,13

Паровые и водогрейные котлы

Газ природный, попутный и коксовый

0,1

Бытовые теплогенераторы

Газ природный

0,05

Легкое жидкое (печное) топливо

0,08

Приложение Г

(справочное)

Таблица Г1 - Зольность и общая влага мазутов

Завод-изготовитель

Марка мазута

Зольность Аr, %

Содержание влаги, Wr, %

Московский

40

0,054

0,27

40

0,031

0,13

100

0,033

0,12

Ангарский

40

0,022

0,01

40

0,027

0,02

100

0,020

0,01

100

0,020

0,02

Салаватнефтеоргсинтез

40

0,06

следы

40

0,05

следы

100

0,05

следы

Сызранский

100

0,09

0,50

100

0,11

0,50

Горькнефтеоргсинтез

40В

0,023

0,05

40 высокосернистый

0,023

0,06

100В

0,027

0,05

100 высокосернистый

0,033

0,07

Саратовский

40В

0,04

0,19

40В

0,04

0,12

Уфимский ордена Ленина

40

0,07

отсутствует

100

0,08

отсутствует

Новоуфимский

100

0,05

следы

100

0,04

следы

Ишимбайский

40

0,05

0,25

40

0,06

0,39

100

0,06

0,13

100

0,07

0,12

Ярославнефтеоргсинтез

40

0,02

0,16

100

0,02

0,10

40В

0,02

следы

Орский

40 сернистый

0,05

0,34

40 высокосернистый

0,05

0,33

100 сернистый

0,05

0,30

100 высокосернистый

0,05

0,33

Новополоцкнефтеоргсинтез

40В

0,018

отсутствует

100В

0,017

следы

100В

0,02

0,01

100 высокосернистый

0,03

0,02

100

0,02

0,01

100 высокосернистый

0,03

0,05

Новокуйбышевский

40В

0,03

отсутствует

40 сернистый

0,03

отсутствует

100

0,04

отсутствует

40

0,12

следы

Куйбышевский

100

0,13

следы

100

0,13

0,20

Пермьнефтеоргсинтез

40

0,02

отсутствует

100

0,03

отсутствует

100

0,02

отсутствует

Ухтинский

40

0,02

0,02

Рязанский

40В

0,03

следы

40

0,04

0,09

40В

0,06

отсутствует

40

0,04

0,06

100

0,04

0,12

Гурьевский

100В

0,028

следы

100В

0,039

0,21

Красноводский

100В

0,036

0,17

100В

0,035

0,23

Комсомольский

40

0,019

0,28

40В

0,014

0,25

100

0,019

0,41

100В

0,015

0,23

100В

0,031

0,06

Кременчугский

100В

0,029

0,09

Заводы Баку

40МС

0,085

0,64

40МС

0,095

0,46

40В

0,038

0,20

40В

0,037

0,17

100

0,059

0,60

100

0,070

0,43

Заводы Грозного

40В

0,030

следы

40В

0,034

следы

Приложение Д

Определение степени улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий в золоулавливающих установках

Д1 Степень очистки газов от мазутной золы (в пересчете на ванадий), ?vзу, %, в специально применяемых для этого батарейных циклонах определяют по формуле

?vзу = 0,076 ? (?зу.общ)1,85 - 2,32 ? ?зу.общ, (Д1)

где 0,076 и 2,32 - эмпирические коэффициенты;

1,85 - эмпирический показатель степени;

?зу.общ - общая степень улавливания твердых частиц, образующихся при сжигании мазута в котлах ТЭС и котельных, %.

Зависимость (Д1) действительна при выполнении условия

65 % < ?зу.общ < 85 %.

Д2 При совместном сжигании мазута и твердого топлива в пылеугольных котлах степень улавливания мазутной золы в пересчете на ванадий, ?vзу, %, в золоулавливающих установках определяется по формуле

?vзу = ?у ? С, (Д2)

где ?у - общая степень улавливания твердых частиц при сжигании угля, %;

С - коэффициент, равный:

0,6 - для электрофильтров;

0,5 - для мокрых аппаратов;

0,3 - для батарейных циклонов.

Приложение Е

Коэффициенты, учитывающие влияние различных факторов на концентрацию бенз(а)пирена в продуктах сгорания

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в часМетодика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

Рисунок Е1 - Зависимость Кд от относительной нагрузки котла

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в часМетодика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

Рисунок Е2 - Зависимость Кр от степени рециркуляции

1 - в дутьевой воздух или кольцевой канал вокруг горелок

2 - в шлицы под горелками

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в часМетодика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

Рисунок Е3 - Зависимость Кст от доли воздуха, подаваемого помимо горелок

Приложение Ж

Примеры расчета концентрации бенз(а)пирена в продуктах сгорания паровых котлов малой мощности и водогрейных котлов, работающих на мазуте и природном газе

Ж1 Промтеплоэнергетические котлы малой мощности

Ж1.1 Топливо - мазут

Исходные данные:

Тип котла

ДЕ-10-14ГМ

Нагрузка котла

принимается 0,8 от Dн

Теплонапряжение топочного объема

qv = 440,7 кВт/м3

(расчетная величина; берется для номинальной нагрузки из описания котла или справочной литературы)

Коэффициент избытка воздуха

?"т = 1,15

Тип форсунок

паромеханические (R = 0,75)

Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух

r = 0,2

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (50):

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

где Кд = 1,5 - определяется по графику рис. Е1;

Кр = 1,78 - определяется по графику рис. Е2.

Ж1.2 Топливо - природный газ

Исходные данные:

Тип котла

ДЕ-25-14ГМ

Нагрузка котла

принимается Д = Дн

Теплонапряжение топочного объема

qv = 637,2 кВт/м3

Коэффициент избытка воздуха

?"т = 1,10

Степень рециркуляции газов

r = 0,15 - в шлицы под горелками

Доля воздуха, подаваемого помимо горелок

0,1

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (52):

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

где Кд = 1,0 - определяется по графику рис. Е1;

Кр = 1,35 - определяется по графику рис. Е2;

Кст = 1,35 - определяется по графику рис. Е3.

Ж2 Водогрейные котлы

Ж2.1 Топливо - мазут

Исходные данные:

Тип котла

КВ-ГМ-20

Нагрузка котла

принимается 0,7 от Dн

Теплонапряжение топочного объема

qv = 432,6 кВт/м3

Коэффициент избытка воздуха

?"т = 1,20

Тип форсунок

паромеханические (R = 0,75)

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (54):

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

где Кд = 1,85 - определяется по графику рис. Е1;

Ко = 1,5 - при периоде между очистками конвективных поверхностей нагрева на работающем котле, равном 12 ч.

Ж2.2 Топливо - природный газ

Исходные данные:

Тип котла

КВ-ГМ-100

Нагрузка котла

принимается 0,7 от Dн

Теплонапряжение топочного объема

qv = 322,5 кВт/м3

Коэффициент избытка воздуха

?"т = 1,05

Степень рециркуляции газов в дутьевой воздух

r = 0,1

Доля воздуха, подаваемого помимо горелок

0,15

Концентрация бенз(а)пирена в сухих продуктах сгорания на выходе из топочной камеры определяется по формуле (56):

Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час

где Кд = 1,85 - определяется по графику рис. Е1;

Кр = 1,8 - определяется по графику рис. Е2;

Кст = 2,1 - определяется по графику рис. Е3.


Приложение З

(справочное)

Таблица З1 - Расчетные характеристики углей различных месторождений

Уголь

Марка

Класс

Wраб, %

Ара6, %

Sколч, %

Sорг, %

Sраб, %

Cраб, %

Hраб, %

Nраб, %

Oраб, %

Qpаб, ккал/кг

Qраб, МДж/кг

V0, нм3/кг

VRO2, нм3/кг

V0N2, нм3/кг

V0H2О, нм3/кг

V0г, нм3/кг

1.

Донецкий

Д

Р

13,0

21,8

1,5

1,5

3,0

49,3

3,6

1,0

8,3

4680

19,60

5,16

0,94

4,08

0,64

5,67

2.

Донецкий

Д

Отсев

14,0

25,8

2,5

1,4

3,9

44,8

3,4

1,0

7,1

4240

17,75

4,78

0,86

3,78

0,63

5,27

3.

Донецкий

Г

Р

8,0

23,0

2,0

1,2

3,2

55,2

3,8

1,0

5,8

5260

22,02

5,83

1,05

4,61

0,61

6,28

4.

Донецкий

Г

Отсев

11,0

26,7

1,9

1,2

3,1

49,2

3,4

1,0

5,6

4730

19,80

5,19

0,94

4,11

0,60

5,65

5.

Донецкий

Г

Промпродукт

9,0

34,6

3,2

 

3,2

44,0

3,1

0,8

5,3

4190

17,54

4,66

0,84

3,69

0,53

5,06

6.

Донецкий

Т

Р

5,0

23,8

2,0

0,8

2,8

62,7

3,1

0,9

1,7

5780

24,20

6,43

1,19

5,09

0,51

6,79

7.

Донецкий

А

Ш, СШ

8,5

22,9

1,0

0,7

1,7

63,8

1,2

0,6

1,3

5390

22,57

6,00

1,20

4,75

0,34

6,28

8.

Донецкий

ПА

Р, отсев

5,0

20,9

1,7

0,7

2,4

66,6

2,6

1,0

1,5

6030

25,25

6,64

1,26

5,25

0,46

6,97

9.

Донецкий

Ж, К, ОС

Промпродукт

9,0

35,5

1,9

0,6

2,5

45,5

2,9

0,9

3,7

4300

18,00

4,77

0,87

3,78

0,51

5,16

10.

Кузнецкий

Д

Р, СШ

12,0

13,2

0,3

 

0,3

58,7

4,2

1,9

9,7

5450

22,82

6,02

1,10

4,77

0,71

6,58

11.

Кузнецкий

Г

Р, СШ

8,5

11,0

0,5

 

0,5

66,0

4,7

1,8

7,5

6240

26,13

6,88

1,24

5,45

0,74

7,42

12.

Кузнецкий

1СС

Р, отсев

9,0

18,2

0,3

 

0,3

61,5

3,7

1,5

5,8

5700

23,87

6,26

1,15

4,96

0,62

6,73

13.

Кузнецкий

2СС

Р, С, Ш, отсев

9,0

18,2

0,4

 

0,4

64,1

3,3

1,5

3,5

5870

24,58

6,47

1,20

5,12

0,58

6,90

14.

Кузнецкий

Т

Р, отсев

6,5

16,8

0,4

 

0,4

68,6

3,1

1,5

3,1

6250

26,17

6,83

1,28

5,41

0,53

7,23

15.

Кузнецкий

Ж, К, ОС

Промпродукт

7,0

30,7

0,7

 

0,7

53,6

3,0

1,6

3,4

5000

20,94

5,47

1,01

4,33

0,51

5,85

16.

Грамотеинский

Г

Р, окисленный

14,0

9,5

0,5

 

0,5

59,5

4,0

1,5

11,0

5450

22,82

6,00

1,11

4,75

0,71

6,58

17.

Кедровский

1CC, 2CC

Р, окисленный

10,0

4,3

0,5

 

0,5

67,7

3,6

1,6

5,3

6180

25,88

6,81

1,27

5,39

0,63

7,29

18.

Краснобродский

Т

Р, окисленный

10,0

16,2

0,3

 

0,3

65,7

3,0

1,7

3,1

5900

24,70

6,54

1,23

5,18

0,56

6,97

19.

Томусинский

1CC, 2CC

Р, окисленный

12,0

18,9

0,4

 

0,4

59,1

3,4

1,7

4,5

5390

22,57

6,02

1,11

4,77

0,62

6,50

20.

Карагандинский

К

Р

8,0

27,6

0,8

 

0,8

54,7

3,3

0,8

4,8

5090

21,31

5,60

1,03

4,43

0,56

6,02

21.

Карагандинский

К

Промпродукт

10,0

38,7

0,9

 

0,9

42,1

2,7

0,7

4,9

3880

16,25

4,33

0,79

3,42

0,49

4,71

22.

Экибастузский

СС

Р

7,0

38,1

0,4

0,4

0,8

43,4

2,9

0,8

7,0

4000

16,75

4,42

0,82

3,50

0,48

4,79

23.

Экибастузский

СС

Р

7,0

40,9

0,4

0,4

0,8

41,1

2,8

0,8

6,6

3790

15,87

4,20

0,77

3,33

0,47

4,56

24.

Куучекинский

СС

Р

7,0

40,9

0,7

 

0,7

42,5

2,6

0,7

5,6

3910

16,37

4,30

0,80

3,41

0,44

4,65

25.

Ленгерский

Б3

Р, отсев

29,0

11,4

1,2

0,5

1,7

45,0

2,6

0,4

9,9

3850

16,12

4,42

0,85

3,49

0,72

5,06

26.

Подмосковный

Б2

Р, ОМСШ

32,0

25,2

1,5

1,2

2,7

28,7

2,2

0,6

8,6

2490

10,43

2,94

0,55

2,33

0,69

3,57

27.

Подмосковный

Б2

Р, ОМСШ

31,0

29,0

1,2

0,9

2,1

26,0

2,2

0,4

9,3

2220

9,30

2,65

0,50

2,10

0,67

3,27

28.

Воркутинский

Ж

Р, отсев

5,5

23,6

0,8

 

0,8

59,6

3,8

1,3

5,4

5650

23,66

6,15

1,12

4,87

0,59

6,58

29.

Интинский

Д

Р, отсев

11,0

25,4

2,0

0,6

2,6

47,7

3,2

1,3

8,8

4370

18,30

4,88

0,91

3,87

0,57

6,35

30.

Волынский

Г

Р

10,0

19,8

1,8

0,8

2,6

55,5

3,7

0,9

7,5

5250

21,98

5,75

1,05

4,55

0,63

6,23

31.

Межреченский

Г

Р

8,0

25,8

2,3

0,8

3,1

53,7

3,6

0,7

5,1

5150

21,56

5,66

1,02

4,48

0,59

6,09

32.

Бабаевский

Б1

Р

56,5

7,0

0,5

 

0,5

25,4

2,4

0,2

8,0

2090

8,75

2,64

0,48

2,09

1,01

3,58

33.

Кизеловский

Г

Р, отсев, К, М

6,0

31,0

6,1

 

6,1

48,5

3,6

0,8

4,0

4700

19,68

5,34

0,95

4,22

0,56

5,73

34.

Кизеловский

Г

Промпродукт

6,5

39,0

6,8

1,6

8,4

37,4

2,9

0,7

5,1

3810

15,95

4,20

0,76

3,33

0,47

4,55

35.

Челябинский

Б3

Р, МСШ

18,0

29,5

1,0

 

1,0

37,3

2,8

0,9

10,5

3330

13,94

3,74

0,70

2,96

0,59

4,26

36.

Егоршинский

ПА

Р

8,0

23,9

0,4

 

0,4

60,3

2,5

0,9

4,0

5350

22,40

5,90

1,13

4,67

0,47

6,27

37.

Волчанский

Б3

Р

22,0

33,2

0,2

 

0,2

28,7

2,3

0,5

13,1

2380

9,97

2,73

0,54

2,16

0,57

3,17

38.

Веселовский и Богословский

Б3

Р

24,0

30,4

0,4

 

0,4

29,9

2,3

0,5

12,5

2480

10,38

2,86

0,56

2,27

0,60

3,43

39.

Ткварчельский

Ж

Промпродукт

11,5

35,0

0,9

0,4

1,3

42,5

3,2

0,8

5,7

4000

16,75

4,48

0,80

3,55

0,57

4,92

40.

Ткибульский

Г

Промпродукт

13,0

27,0

0,7

0,6

1,3

45,4

3,5

0,9

8,9

4280

17,92

4,71

0,86

3,73

0,63

5,21

41.

Ангренский

Б2

ОМСШ

34,5

13,1

1,3

 

1,3

39,8

2,0

0,2

9,1

3300

13,82

3,81

0,75

3,01

0,71

4,47

42.

Кок-Янгакский

Д

Р, ОМ, СШ

10,5

17,9

1,7

 

1,7

55,8

3,7

0,6

9,8

5140

21,52

5,67

1,05

4,49

0,63

6,17

43.

Таш-Кумырский

Д

Р, СШ

14,5

21,4

1,2

 

1,2

48,4

3,3

0,8

10,4

4380

18,34

4,87

0,91

3,85

0,62

5,39

44.

Сулюктинский

Б3

ОМ, СШ

22,0

13,3

0,2

0,3

0,5

50,1

2,6

0,5

11,0

4270

17,88

4,79

0,94

3,79

0,64

5,37

45.

Кызыл-Кийский

Б3

ОМ, СШ

28,0

14,4

0,6

0,3

0,9

44,4

2,4

0,5

9,4

3770

15,78

4,30

0,83

3,40

0,68

4,92

46.

Кара-Кичский

Б3

ОМ, СШ

19,0

8,1

0,7

 

0,7

55,0

3,1

0,6

13,5

4730

19,80

5,28

1,03

4,18

0,66

5,88

47.

Шурабский

Б2

К, ОМ, СШ

29,5

9,2

0,6

0,4

1,0

47,2

2,2

0,5

10,4

3870

16,20

4,47

0,89

3,53

0,68

5,10

48.

Шурабский

Б3

Р

21,5

14,1

0,8

0,4

1,2

47,3

3,0

0,6

12,3

4120

17,25

4,63

0,89

3,66

0,67

5,23

49.

Ирша-Бородинский

Б2

Р

33,0

6,0

0,2

 

0,2

43,7

3,0

0,6

13,5

3740

15,66

4,24

0,82

3,35

0,81

4,98

50.

Назаровский

Б2

Р

39,0

7,3

0,4

 

0,4

37,6

2,6

0,4

12,7

3110

13,02

3,62

0,70

2,86

0,83

4,40

51.

Березовский

Б2

Р

33,0

4,7

0,2

 

0,2

44,3

3,0

0,4

14,4

3740

15,66

4,26

0,83

3,37

0,81

5,01

52.

Боготольский

Б1

Р

44,0

6,7

0,5

 

0,5

34,3

2,4

0,4

11,7

2820

11,81

3,31

0,64

2,62

0,87

4,13

53.

Абанский

Б2

Р

33,5

8,0

0,4

 

0,4

41,5

2,9

0,6

13,1

3520

14,74

4,03

0,78

3,19

0,80

4,77

54.

Итатский

Б1

Р

40,5

6,8

0,4

 

0,4

36,6

2,6

0,4

12,7

3060

12,81

3,53

0,69

2,79

0,85

4,33

55.

Барандатский

Б2

Р

37,0

4,4

0,2

 

0,2

41,9

2,9

0,4

13,2

3540

14,82

4,06

0,78

3,21

0,85

4,84

56.

Минусинский

Д

Р

14,0

15,5

0,5

 

0,5

54,9

3,7

1,4

10,0

5030

21,06

5,54

1,03

4,39

0,67

6,09

57.

Черемховский

Д

Р, отсев

13,0

27,0

1,1

 

1,1

45,9

3,4

0,7

8,9

4270

17,88

4,72

0,86

3,74

0,61

5,21

58.

Азейский

Б3

Р

25,0

12,8

0,4

 

0,4

46,0

3,3

0,9

11,6

4140

17,33

4,59

0,86

3,63

0,75

5,25

59.

Мугунский

Б3

Р

22,0

14,8

0,9

 

0,9

46,6

3,7

0,9

11,1

4190

17,54

4,78

0,88

3,79

0,76

5,42

60.

Гусиноозерский

Б3

Р

23,5

16,8

0,5

 

0,5

43,9

3,2

0,7

11,4

3910

16,37

4,39

0,82

3,47

0,72

5,01

61.

Холбольджинский

Б3

 

22,0

12,5

0,3

 

0,3

46,5

3,3

0,7

14,7

3950

16,54

4,53

0,87

3,58

0,71

5,17

62.

Баянгольский

Д

Р

23,0

15,4

0,5

 

0,5

47,5

3,4

0,9

9,3

4310

18,05

4,83

0,89

3,82

0,74

5,45

63.

Букачачинский

Г

Р

8,0

9,2

0,6

 

0,6

67,9

4,7

0,8

8,8

6380

26,71

7,01

1,27

5,54

0,73

7,55

64.

Черновский

Б2

Р

33,5

9,6

0,5

 

0,5

42,7

2,8

0,9

10,0

3460

14,49

4,22

0,80

3,34

0,79

4,94

65.

Татауровский

Б2

Р

33,0

10,0

0,2

 

0,2

41,6

2,8

0,7

11,7

3550

14,86

4,06

0,78

3,21

0,79

4,77

66.

Харанорский

Б1

Р

40,5

8,6

0,3

 

0,3

36,4

2,3

0,5

11,4

2980

12,48

3,48

0,68

2,75

0,81

4,24

67.

Райчихинский

Б2

К, О, МСШ, Р

37,5

9,4

0,3

 

0,3

37,7

2,3

0,6

12,2

3040

12,73

3,56

0,71

2,82

0,78

4,30

68.

Райчихинский

Б1

Р, окисленный

47,0

7,9

0,3

 

0,3

30,4

1,7

0,5

12,2

2270

9,50

2,76

0,57

2,18

0,82

3,57

69.

Ургальский

Г

Р

7,5

29,6

0,4

 

0,4

50,9

3,6

0,6

7,4

4790

20,06

5,25

0,95

4,15

0,58

5,68

70.

Липовецкий

Д

Р, СШ

6,0

33,8

0,4

 

0,4

46,1

3,6

0,5

9,6

4360

18,26

4,75

0,86

3,75

0,55

5,17

71.

Сучанский

Г6

Р

5,5

34,0

0,4

 

0,4

49,8

3,2

0,8

6,3

4650

19,47

5,08

0,93

4,02

0,51

5,46

72.

Сучанский

Ж6

Р

5,5

32,1

0,4

 

0,4

52,7

3,2

0,7

5,4

4900

20,52

5,37

0,99

4,25

0,51

5,74

73.

Сучанский

Т

Р

5,0

22,8

0,5

 

0,5

64,6

2,9

0,8

3,4

5790

24,24

6,41

1,21

5,07

0,49

6,77

74.

Подгородненский

Т

Р

4,0

40,3

0,4

 

0,4

48,7

2,6

0,3

3,7

4390

18,38

4,91

0,91

3,88

0,42

5,21

75.

Артемовский

Б3

Р, СШ

24,0

24,3

0,3

 

0,3

35,7

2,9

0,7

12,1

3180

13,31

3,55

0,67

2,81

0,68

4,15

76.

Тавричанский

Б3

ОМ, СШ

14,0

24,9

0,4

 

0,4

44,6

3,5

1,3

11,3

4080

17,08

4,53

0,84

3,59

0,64

5,06

77.

Ретгиховский

Б1

К, ОМ, СШ

42,5

17,3

0,2

 

0,2

27,3

2,3

0,3

10,1

2400

10,05

2,71

0,51

2,14

0,83

3,48

78.

Чихезский

Б1

Р

43,0

12,5

0,2

 

0,2

30,3

2,5

0,4

11,1

2560

10,72

2,99

0,57

2,37

0,86

3,79

79.

Бикинский

Б2

Р

37,0

22,1

0,3

 

0,3

26,8

2,3

0,7

10,8

2160

9,04

2,64

0,50

2,09

0,76

3,35

80.

Джебарики-Хаяйский

Д

Р

11,0

11,1

0,2

 

0,2

60,5

4,2

0,5

12,5

5500

23,03

6,08

1,13

4,81

0,70

6,64

81.

Нерюнгринский

СС

Р

9,5

12,7

0,2

 

0,2

66,1

3,3

0,7

7,5

5895

24,68

6,51

1,23

5,15

0,59

6,97

82.

Сангарский

Д

Р

10,0

13,5

0,2

 

0,2

61,2

4,7

0,8

9,6

5790

24,24

6,37

1,14

5,04

0,75

6,93

83.

Чульмаканский

Ж

Р

7,5

23,1

0,3

 

0,3

59,0

4,1

1,0

5,0

5550

23,24

6,18

1,10

4,89

0,65

6,64

84.

Нижне-Аркагалинский

Д

Р

16,5

9,2

0,3

 

0,3

59,1

4,1

1,0

9,8

5480

22,94

6,02

1,10

4,77

0,76

6,63

85.

Верхне-Аркагалинский

Д

Р

19,0

13,0

0,1

 

0,1

50,1

3,4

0,7

13,7

4420

18,51

4,90

0,94

3,88

0,69

5,51

86.

Анадырский

Б3

Р

21,0

11,9

0,1

 

0,1

50,1

4,0

0,7

12,2

4590

19,22

5,11

0,94

4,04

0,79

5,77

87.

Южно-Сахалинский

Д

Р, ОМ, СШ

11,5

22,1

0,4

 

0,4

51,5

4,0

1,0

9,5

5470

22,90

5,34

0,96

4,22

0,67

5,86

88.

Южно-Сахалинский

Г

Р, КО, МСШ

9,5

12,7

0,5

 

0,5

63,9

4,7

1,4

7,3

6110

25,58

6,70

1,20

5,30

0,75

7,25

89.

Южно-Сахалинский

Б3

Р

20,0

20,0

0,2

 

0,2

43,4

3,4

0,8

12,2

3920

16,41

4,36

0,81

3,45

0,70

4,96

Таблица З2 - Расчетные характеристики природного газа различных месторождений

Газопровод

СН4, %

С2Н6, %

С3Н8, %

C4H10, %

С5Н12, %

N2, %

СО2, %

Н2, %

Qpaб, ккал/нм3

Qpаб, МДж/нм3

V0, нм3/нм3

VRO2, нм3/нм3

VoN2 нм3/нм3

V0H2О, нм3/нм3

V0г, нм3/нм3

Плотность сухого газа кг/нм3

1.

Саратов-Москва

84,5

3,8

1,9

0,9

0,3

7,8

0,8

 

8550

35,80

9,52

1,04

7,60

2,10

10,73

0,838

2.

Первомайск-Сторожовка

62,4

3,6

2,6

0,9

0,2

30,2

0,1

 

6760

28,30

7,51

0,82

6,24

1,64

8,70

0,954

3.

Саратов-Горький

91,9

2,1

1,3

0,4

0,1

3,0

1,2

 

8630

36,13

9,57

1,03

7,59

2,13

10,76

0,785

4.

Ставрополь-Москва (1)

93,8

2,0

0,8

0,3

0,1

2,6

0,4

 

8620

36,09

9,58

1,02

7,60

2,14

10,76

0,764

5.

Ставрополь-Москва (2)

92,8

2,8

0,9

0,4

0,1

2,5

0,5

 

8730

36,55

9,68

1,04

7,67

2,16

10,86

0,773

6.

Ставрополь-Москва (3)

91,2

3,9

1,2

0,5

0,1

2,6

0,5

 

8840

37,01

9,81

1,06

7,78

2,18

11,01

0,786

7.

Серпухов-Ленинград

89,7

5,2

1,7

0,5

0,1

2,7

0,1

 

8940

37,43

10,00

1,08

7,93

2,21

11,22

0,796

8.

Гоголево-Полтава

85,8

0,2

0,1

0,1

0,0

13,7

0,1

 

7400

30,98

8,26

0,87

6,66

1,86

9,39

0,793

9.

Дашава-Киев

98,9

0,3

0,1

0,1

0,0

0,4

0,2

 

8570

35,88

9,52

1,00

7,52

2,15

10,68

0,724

10.

Рудки-Минск-Вильнюс

Рудки-Самбор

95,6

0,7

0,4

0,2

0,2

2,8

0,1

 

8480

35,51

9,45

1,00

7,49

2,12

10,62

0,749

11.

Угерско-Стрый

Угерско-Гнездичи-Киев

Угерско-Львов

98,5

0,2

0,1

0,0

0,0

1,0

0,2

 

8480

35,51

9,43

0,99

7,46

2,13

10,59

0,725

12.

Брянск-Москва

92,8

3,9

1,1

0,4

0,1

1,6

0,1

 

8910

37,31

9,91

1,06

7,84

2,20

11,11

0,772

13.

Шебелинка-Острогожск

Шебелинка-Днепропетровск

Шебелинка-Харьков

92,8

3,9

1,0

0,4

0,3

1,5

0,1

 

8910

37,31

9,96

1,07

7,88

2,21

11,16

0,775

14.

Шебелинка-Брянск-Москва

94,1

3,1

0,6

0,2

0,8

1,2

   

9045

37,87

9,98

1,07

7,90

2,22

11,19

0,771

15.

Кумертау-Ишимбай-Магнитогорск

81,7

5,3

2,9

0,9

0,3

8,8

0,1

 

8790

36,80

9,74

1,06

7,79

2,13

10,98

0,856

16.

Промысловка-Астрахань

97,1

0,3

0,1

0,0

0,0

2,4

0,1

 

8370

35,05

9,32

0,98

7,38

2,11

10,47

0,731

17.

Газли-Коган

95,4

2,6

0,3

0,2

0,2

1,1

0,2

 

8740

36,59

9,72

1,04

7,69

2,18

10,91

0,751

18.

Хаджи-Абад - Фергана

85,9

6,1

1,5

0,8

0,6

5,0

0,1

 

9160

38,35

10,03

1,09

7,97

2,20

11,26

0,829

19.

Джаркак-Ташкент

95,5

2,7

0,4

0,2

0,1

1,0

0,1

 

8760

36,68

9,74

1,04

7,70

2,18

10,92

0,749

20.

Газли-Коган-Ташкент

94,0

2,8

0,4

0,3

0,1

2,0

0,4

 

8660

36,26

9,64

1,03

7,64

2,16

10,82

0,761

21.

Ставрополь-Невинномыск-Грозный

98,2

0,4

0,1

0,1

0,0

1,0

0,2

 

8510

35,63

9,47

1,00

7,49

2,14

10,63

0,728

22.

Карабулак-Грозный

68,5

14,5

7,6

3,5

1,0

3,5

1,4

 

10950

45,85

12,21

1,41

9,68

2,54

13,63

1,027

23.

Саушино-Лог-Волгоград

96,1

0,7

0,1

0,1

0,0

2,8

0,2

 

8390

35,13

9,32

0,98

7,39

2,10

10,48

0,739

24.

Коробки-Лог-Волгоград

93,2

1,9

0,8

0,3

0,1

3,0

0,7

 

8560

35,84

9,51

1,02

7,54

2,13

10,69

0,769

25.

Коробки-Жирное-Камыши

81,5

8,0

4,0

2,3

0,5

3,2

0,5

 

9900

41,45

10,95

1,22

8,68

2,35

12,25

0,893

26.

Карадаг-Тбилиси-Ереван

93,9

3,1

1,1

0,3

0,1

1,3

0,2

 

8860

37,10

9,85

1,05

7,79

2,19

11,04

0,765

27.

Бухара-Урал

94,9

3,2

0,4

0,1

0,1

0,9

0,4

 

8770

36,72

9,73

1,04

7,70

2,18

10,91

0,753

28.

Урицк-Сторожовка

91,9

2,4

1,1

0,8

0,1

3,2

0,5

 

8710

36,47

9,70

1,04

7,69

2,16

10,89

0,784

29.

Линево-Кологривовка-Вольск

93,2

2,6

1,2

0,7

 

2,0

0,3

 

8840

37,01

9,81

1,05

7,77

2,18

11,00

0,773

30.

Средняя Азия-Центр

93,8

3,6

0,7

0,2

0,4

0,7

0,6

 

8970

37,56

9,91

1,07

7,84

2,21

11,11

0,770

31.

Игрим-Пунга - Серов - Нижний Тагил

95,7

1,9

0,5

0,3

0,1

1,3

 

0,2

8710

36,47

9,68

1,03

7,66

2,17

10,86

0,746

32.

Оренбург-Совхозное

91,4

4,1

1,9

0,6

 

0,2

0,7

1,1

9080

38,02

10,05

1,08

7,94

2,23

11,25

0,778

Таблица З3 - Расчетные характеристики мазута различных классов

Класс мазута

Wpa6, %

Араб, %

Sраб, %

Cраб, %

Нраб, %

Npa6, %

Ораб, %

Qpaб, ккал/нм3

Qpаб, МДж/нм3

V0, нм3/нм3

VRO2, нм3/нм3

VoN2 нм3/нм3

V0H2О, нм3/нм3

V0г, нм3/нм3

Малосернистый

3,0

0,05

0,3

84,65

11,7

 

0,3

9620

40,28

10,63

1,58

8,39

1,51

11,48

Сернистый

3,0

0,10

1,4

83,80

11,2

 

0,5

9490

39,73

10,45

1,57

8,25

1,45

11,28

Высокосернистый

3,0

0,10

2,8

83,00

10,4

 

0,7

9260

38,77

10,20

1,57

8,06

1,36

10,99


 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ПО ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

Научно-исследовательский
институт охраны
атмосферного воздуха
НИИ Атмосфера

RUSSIAN FEDERATION
STATE COMMITTEE FOR
ENVIRONMENTAL PROTECTION

Scientific Research Institute
of Atmospheric Air
Protection
SRI Atmosphere

194021. С-Петербург,

ул. Карбышева, д. 7

Teл. (812) 2478662, 2473031

Факс (812) 2478662. Телекс 122612

E-mail: milyaev@comset.net

Исх. № 335/33-07 от 17.05. 2000 г.

 

194021, St. Petersburg, Russia

Karbyshev st., 7

Tel.: (812) 2478662, 2473031

Fax: (812) 2478662. Telex 122612

E-mail: milyaev@comset.net

О расчетах выбросов от
котлов малой мощности

 

Руководителю

_______________________________

_______________________________

Направляю методическое письмо, подготовленное НИИ Атмосфера, с некоторыми разъяснениями, рекомендациями и справочными материалами, относящимися к проведению расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу от котлов малой мощности по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час». - М., 1999.

Приложение: по тексту на 17 листах.

Директор НИИ Атмосфера В.Б. Миляев

Исп. Шемяков П.М.

247-86-58

Методическое письмо НИИ Атмосфера № 335/33-07 от 17 мая 2000 г. «О проведении расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час» (М., 1999)

1. Область применения «Методики».

Область применения «Методики» для водогрейных котлов, указанная в названии «Методики» и в разделе «Общие положения», - до 25 МВт (20 Гкал/ч) - связана с не совсем корректным переводом мощности котлов из одной размерности в другую. До специального уточнения действие данной «Методики» следует распространять на водогрейные котлы мощностью до 35 МВт (30 Гкал/ч).

2. Раздел 1, п. 1.2.

Приведены неправильные значения удельных масс диоксида азота и оксида углерода. Их значения составляют соответственно 2,05 и 1,25 кг/нм3.

3. Раздел 1, п. 1.4.

До специального уточнения значения коэффициента К, учитывающего характер топлива, следует принимать равным:

- для нефти, дизельного и других жидких топлив 0,355

- для сланцев, дров, торфа 0,375

Значение объемов сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 нм3) топлива, Vсг, полученное по формуле (7), является приведенным к стандартному коэффициенту избытка воздуха ?0 = 1,4.

4. Раздел 2, п. 2.1.1, п. 2.1.2.

В формуле (15) значение свободного члена равно 0,03.

При расчетах валовых выбросов оксидов азота величина расчетного расхода топлива Вр в формуле (17) имеет размерность [нм3/с] - для газообразного топлива, [кг/с] - для мазута и других видов жидкого топлива. При этом, численное значение Вр при определении валовых выбросов должно соответствовать средней за рассматриваемый промежуток времени нагрузке котла. Таким образом, значение коэффициента KNO2 (удельного выброса оксидов азота при сжигании рассматриваемого топлива) при определении валовых выбросов будет меньше, чем значение KNO2 при определении максимальных выбросов.

Безразмерный коэффициент, учитывающий температуру воздуха, подаваемого для горения ?t, определяется по формуле (18) только в том случае, если на котле имеет место предварительный подогрев воздуха в воздухоподогревателе или осуществляется рециркуляция дымовых газов. Здесь tгв - температура горячего воздуха, подаваемого для горения, °С.

Для всех остальных случаев ?t = 1.

В формулах (21), (22) и (28), (29) степень рециркуляции дымовых газов (r) и доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, (б) имеют размерность [%]. Здесь следует иметь в виду, что котлы малой мощности в проектном исполнении в большинстве случаев не оснащены системой рециркуляции дымовых газов в горелки. При внедрении системы рециркуляции доля газов рециркуляции составляет, как правило, 5 - 12 %, максимальные значения не превышают 20 %. Доля воздуха, подаваемого в промежуточную зону факела, может составлять 20 - 30 %.

5. Раздел 2, п. 2.1.3.

В формуле (31) для углей и сланцев при отсутствии характеристики гранулометрического состава в сертификатах на топливо или по опытным данным значение R6 следует принимать равным 40 %. При сжигании дров или торфа до уточнения расчетных формул R6 = 50 %.

В формуле (32) при вычислении ?t используется величина концентрации О2 за котлом, что для котлов малой мощности является допустимым. При отсутствии данных по содержанию О2 за котлом по результатам инструментальных замеров следует принимать ?t по режимной карте или (при отсутствии режимной карты) по справочным данным. При отсутствии какой-либо информации следует принимать ?t = 2,5.

Действие 6 и 7 пунктов (Раздел 2, п. 2.2 и Раздел 2, п. 2.3) «Методического письма НИИ Атмосфера № 335/33-07 от 17 мая 2000 г. «О проведении расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час» (М., 1999)» считать недействительными.

8. Раздел 3, п. 3.1.

До уточнения значения численных коэффициентов Кi, входящих в формулу (42). реальный объем газов определяется по приближенному соотношению (42) при сжигании сланцев, дров и торфа - как для бурых углей, при сжигании жидких топлив - как для мазута (Qir - соответствует фактическим данным).

9. Раздел 3, п. 3.2.

Расчеты выбросов твердых частиц по формуле (43) следует производить только в том случае, если имеются данные замеров Гун (содержания горючих в уносе, %) для рассматриваемого случая.

При расчете выбросов по формулам (44) - (46) при отсутствии данных замеров до специального уточнения ориентировочные значения доли золы топлива в уносе аун следует принимать равными:

для дров и торфа

0,10

топки шахтные, шахтно-цепные, скоростного горения

0,25

слоевые топки бытовых теплогенераторов

для сланцев

0,15

топки наклонно-переталкивающие, слоевые

Для камерных топок с твердым шлакоудалением для котлов производительностью от 25 до 30 т/ч аун = 0,95.

При сжигании угля выбросы угольной золы следует классифицировать по содержанию в ней двуокиси кремния (за исключением случаев, когда для конкретного вида золы установлены значения ПДК или ОБУВ). Обычно содержание двуокиси кремния в угольной золе составляет 30 - 60 %, что соответствует пыли неорганической с ПДКм.р. = 0,3 мг/м (код 2908). Аналогично классифицируется и зола, образующаяся при сжигании торфа (содержание SiO2 составляет 30 - 60 %).

При сжигании дров выбросы золы (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как взвешенные вещества (ПДКм.р. = 0,5 мг/м3, код 2902).

Так называемые «коксовые остатки», образующиеся при сжигании твердого топлива (до разработки Госсанэпиднадзором России соответствующих допустимых уровней содержания этого вещества в атмосферном воздухе) классифицируются, как сажа (ПДКм.р. = 0,15 мг/м3, код 328).

При сжигании мазута и нефти в составе твердых частиц определяются выбросы мазутной золы в пересчете на ванадий в соответствии с п. 3.3 и сажи по следующей формуле:

Данная формула для определения выбросов сажи получена на основании формулы (46) путем совместного преобразования формул (44) и (45).

При сжигании дизельного топлива и других легких жидких топлив определяются выбросы только сажи по вышеприведенной формуле.

До специального уточнения значение q4 для нефти следует принимать равным 0,1 %, для дизельного и других легких жидких топлив - 0,08 %.

10. Раздел 3.

При расчетах выбросов бенз(а)пирена необходимо учитывать, что при работе котла на нагрузках меньше номинальной концентрация бенз(а)пирена в отходящих газах увеличивается. Поэтому, необходимо определять максимальные выбросы бенз(а)пирена как при работе котла на максимальной фактической нагрузке, так и при работе на минимальной фактической нагрузке с целью всесторонней оценки загрязнения атмосферного воздуха и обоснованного установления нормативов выбросов.

11. Раздел 3, п. 3.4.2.

До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv < 250 кВт/м3 и qv > 500 кВт/м3.

12. Раздел 3, п. 3.4.3.

Концентрацию бенз(а)пирена, определенную по формуле (58), для расчета максимальных и валовых выбросов по формуле (1) необходимо привести к избытку воздуха ? = 1,4 по формуле (2).

Главный специалист П.М. Шемяков


РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЛОЕВЫХ ТОПОК ДЛЯ КОТЛОВ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ ? 1 кг/с [1]

№ п/п

Топливо

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ?т

Видимое теплонапряжение

Потери тепла

Доля золы уносимой газами, аун

Давление воздуха под решеткой рр, кгс/м2

Температура дутьевого воздуха tв, °С

зеркала горения, Qf, кВт/м2

объема топки, Qv, кВт/м3

от химической неполноты сгорания, Q3, %

со шлаком, Q4шл, %

с уносом, Q4ун, %

суммарная от механического недожога, Q4, %

1

Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепными решетками обратного хода

1.1

Каменные угли

                   
 

типа донецкого, печорского, и др. марок Г, Д, Ж

Аrпр = 5,5

1,3 - 1,61)

1390 - 1750

290 - 470

до 0,1

2,5

4,5

7,0

15,0

до 50

30

 

типа сучанского марок Г, Д

Аrпр = 6,5

1,3 - 1,61)

1270 - 1520

290 - 470

до 0,1

3,0

5,0

8,0

15,0

до 50

30

 

кузнецкие марок Г, Д

Аrпр = 2,7

1,3 - 1,61)

1390 - 1750

290 - 470

до 0,1

1,5

2,0 - 5,02

4,0 - 7,02)

15

до 50

30

 

кузнецкие марок ГСС (выход летучих > 20 %)

Аrпр = 2,2

1,3 - 1,61)

1390 - 1750

290 - 470

до 0,1

30

12,0

15,0

34,0

до 50

30

1.2

Бурые угли

 

типа ирша-бородинского

Аrпр = 1,8 Wrпр = 8,9

1,3 - 1,61)

1390 - 1750

290 - 470

до 0,1

0,5

4,0

4,5

50,0

до 50

до 200

 

типа назаровского

Аrпр = 2,4 Wrпр = 12,5

1,3 - 1,61)

1270 - 1520

290 - 470

до 0,1

1,0

4,0

5,0

50,0

до 50

до 200

 

типа азейского

Аrпр = 2,4 Wrпр = 12,5

1,3 - 1,61)

1390 - 1750

290 - 470

до 0,1

1,5

4,0

5,5

50,0

до 50

до 200

2

Топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками

2.1

Донецкий антрацит марок АС, AM, АО

Аrпр = 4,0

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

5,0

6,0

11,0

15,0

до 100

30

2.2

Каменные угли типа донецкого, печорского и др. марок Г, Д, Ж

Аrпр = 5,5

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

4,0

4,0

8,0

15,0

до 100

30

 

кузнецкие марок Г, Д

Аrпр = 2,7

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

3,5

3,0

6,5

20,0

до 100

30

 

кузнецкие марок ГСС (выход летучих > 20 %)

Аrпр = 2,2

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

4,5

8,0

12,5

20,0

до 100

30

2.3

Бурые угли типа ирша-бородинского

Аrпр = 1,8 Wrпр = 8,9

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

2,0

30

5,0

20,0

до 100

до 200

 

типа назаровского

Аrпр = 2,4 Wrпр = 12,5

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

-

-

-

20,0

до 100

до 200

 

типа азейского

Аrпр = 4,0 Wrпр = 6,5

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

3,0

3,5

6,5

20,0

до 100

до 200

3

Топки с цепной решеткой прямого хода

3.1

Донецкий антрацит марок АС, AM, АО

Аrпр = 4,0

до 1,6

900 - 1200

290 - 470

до 1,0

5,0

5,0

10,0

10,0

до 100

30

1 Большее значение - для котлов производительностью менее 3 кг/с.

2 Большее значение - для углей марки Г.

Примечания:

1. Применение топок с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой для вновь проектируемых котельных допускается для котлов производительностью < 1 кг/с при наличие технико-экономического обоснования.

2. Для каменных углей (кроме марок СС) аун, и q4 пропорциональны содержанию в топливе пылевых частиц. В таблице даны величины q4yн при содержании пылевых частиц размером 0 - 0,09 мм - 2,5 %.

3 Значения q4 для топок с пневмомеханическими забрасывателями при сжигании каменных и бурых углей приведены для рядового топлива с максимальным размером куска 40 мм и содержанием мелочи 0 - 6,0 мм до 60 %.

4. При характеристиках топлива, отличных от указанных в таблице, ?т и q4 оценивают по опытным данным.


Расчетные характеристики шахтных и камерных топок [2]

№ п/п

Топливо

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ?т

Видимое теплонапряжение

Температура дутьевого воздуха tв, °С

зеркала горения qF, кВт/м2

объема топки qv, кВт/м3

1

2

3

4

5

6

 

Шахтные топки с наклонной решеткой

1.1.

Торф кусковой Wp = 40 %, Ap = 0,6 %

 

1280

230 - 350

до 250

1.2.

Древесные отходы Wp = 50 %

 

580

230 - 350

до 250

2.

Топки скоростного горения

2.1.

Рубленая щепа Wp = 50 %

1,2

5800 - 69601)

230 - 350

до 250

2.2.

Дробленые отходы и опилки

1,3

2320 - 46401)

230 - 350

до 250

3.

Камерные топки (при пылевидном сжигании с твердым шлакоудалением)

 

Каменные угли

1,2

 

255

 
 

Бурые угли

1,2

 

290

 
 

Фрезерный торф

1,2

 

255

 
 

Мазут

1,1

 

405

 
 

Природный газ

1,1

 

405

 

1) Меньшее значение - для котлов производительностью менее 10 т/ч

Расчетные характеристики топок с решетками типа РПК [3]

Наименование характеристики

Марка решетки

РПК-1-900-915

РПК-1000/915

РПК-1-1000/915

РПК-1-1000/1220

Видимое теплонапряжение зеркала горения (qF), кВт/м2

700 - 900

700 - 900

700 - 900

700 - 900

Видимое теплонапряжение объема топки (qv), кВт/м3

230 - 350

230 - 350

230 - 350

230 - 350

Давление воздуха под решеткой, кгс/м2

80 - 100

80 - 100

80 - 100

80 - 100

Площадь решетки, м2

0,82

0,91

1,01

1,34

Общие сведения о топочных устройствах для сжигания твердого топлива

Тип топки

Тип решетки

Общие сведения

С ручным забором топлива

РПК

Предназначена для установки в малых паровых и водогрейных котлах для слоевого сжигания каменных, бурых углей и антрацитов марок AM и АС.

С пневмомеханическими забрасывателями и колосниковой решеткой

ЗП-РПК

Предназначены для установки в небольших паровых котлах для сжигания грохоченых и рядовых каменных и бурых углей, а так же антрацитов марок AM и АС. Содержание мелочи (0 - 6 мм) в угле не должно превышать 60 %.

С пневмомеханическими забрасывателями и цепной

ТЧ

Предназначена для сжигания грохоченых антрацитов марок AM и АС.

С пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода

ТЛЗМ

Для котлов относительно небольшой теплопроизводительности.

ТЧЗ

Для более мощных котлов.

Используется неравномерность распределения топлива по длине полотна при подаче его пневмомеханическим ротационным забрасывателем: куски топлива, пролетая через все топочное пространство над раскаленным слоем, прогреваются и укладываются на решетку таким образом, что самые крупные куски располагаются в конце решетки, а остальные - ближе к фронту.

Техническая характеристика котлов КЕ-14С [3]

Наименование характеристики

Марка котла

КЕ-2.5-14С

КЕ-4-14С

KE-6.5-14C

КЕ-10-14С

КЕ-25-14С

Производительность, т/ч

2,5

4,0

6,5

10,0

25

Давление, кгс/см2

14

14

14

14

14

Температура пара, °С насыщенного

194

194

194

194

194

КПД котла, (при сжигании каменных углей)

81-83

81-83

81-83

81-83

87

Тип топочн. устройства

ЗП-РПК-2

1800/1525

ТЛЗМ-1870/2400

ТЛЗМ-1870/3000

ТЛЗМ-2700/3000

ТЧЗ-2700/5600

Площадь зеркала горения, м2

2,5

3,3

4,4

6,4

13,4

Размеры топочной камеры:

ширина, мм

глубина, мм

объем, м3

2270

2270

2270

2874

2730

1690

1690

1690

2105

 
       

61,67

Техническая характеристика котла Е-1/9-1М [3]

Наименование

Показатель

Номинальная паропроизводительность, т/ч

1,0

Давление пара, кгс/см2

9,0

КПД котла, %

80 - 81

Объем топочного пространства, м3

2,2

Техническая характеристика котлов ДЕ-14-ГМ [3]

Наименование характеристики

Марка котлов

ДЕ-4-14ГМ

ДЕ-6.5-14ГМ

ДЕ-10-14ГМ

ДЕ-16-14ГМ

ДЕ-25-14ГМ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Производительность, т/ч

4,14

6,73

10,35

16,56

26,88

Давление, кгс/см2

14

14

14

14

14

Температура пара, °С насыщенного

194

194

194

194

194

КПД котла, %

89

91

89

91

89

92

90

92

91

93

Тип топочного устройства

Горелки ГМ-2.5

Горелки ГМ-4.5

Горелки ГМ-7

Горелки ГМ-10

Горелки ГМП-16

Объем топочной камеры, м3

8,01

11,20

17,14

22,5

29,0

Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки ?т

1,1

1,05

1,1

1,05

1,1

1,05

1,1

1,05

1,1

1,05

Видимое теплонапряжение топочного объема qv, кВт/м3

385

380

445

440

440

435

540

535

645

640

Температура воды на выходе из экономайзера, °С

147

142

143

139

133

130

143

138

152

145

Температура газов за экономайзером, °С

192

156

191

155

172

143

194

157

172

140

Техническая характеристика котлов КВ-ГМ [3]

Наименование характеристики

Марка котла

КВ-ГМ-4

КВ-ГМ-6.5

KB-ГM-10

КВ-ГМ-20

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Мазут

Газ

Теплопроизводительность, Гкал/ч

4,0

6,5

10,0

20,0

Расход топлива, м3/ч, кг/ч

500

515

800

830

1220

1260

2450

2520

Температура уходящих газов, °С

245

150

245

153

230

185

242

190

КПД котла, %

86

90

87

91

88

92

88

92

Размеры топочной камеры:

ширина, мм

глубина, мм

       

2040

2040

2580

2580

2496

3520

3904

6384

                   

Техническая характеристика котлов КВ-ТС со слоевым сжиганием твердого топлива [3]

Наименование характеристики

Марка котла

КВ-ТС-4.0

КВ-ТС-6.5

КВ-ТС-10

КВ-ТС-20

КВ-ТС-10 с воздухоподогревателем

КВ-ТС-20 с воздухоподогревателем

Теплопроизводительность, Гкал/ч

4,0

6,5

10,0

20,0

10,0

20,0

КПД котла, %

81 - 82

81 - 82

81 - 82

81 - 82

82 - 83

82 - 83

Температура уходящих газов, °С

225

225

220

230

205

218

Объем топочной камеры, м

16,3

22,7

38,5

61,6

38,5

61,6

Температура горячего воздуха, °С

-

-

-

-

210

226

Длина цепной решетки, мм

3000

4000

4000

6500

4000

6500

Ширина цепной решетки, мм

1870

1870

2700

2700

2700

2700

ПРИСОСЫ ВОЗДУХА В КОТЛАХ И СИСТЕМАХ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ НА НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ [1]

А. Присосы воздуха по газовому тракту котла

Элементы газового тракта котла

Величина присоса ??

Топочные камеры пылеугольных и газомазутных котлов

Газоплотные

0,02

С металлической обшивкой труб экрана

0,05

С обмуровкой и металлической обшивкой

0,07

С обмуровкой без обшивки

0,10

Топочные камеры слоевых топок

Механические и полумеханические

0,10

Ручные

0,30

Газоходы конвективных поверхностей нагрева

Газоплотный газоход от топки до воздухоподогревателя (величина присоса распределяется равномерно по расположенным в газоходе поверхностям нагрева)

0,02

Негазоплотные газопроводы:

Фестон, ширмовый перегреватель

0

Первый котельный пучок котлов производительностью < 50 кг/с

0,05

Второй котельный пучок котлов производительностью < 50 кг/с

0,10

Первичный перегреватель

0,03

Промежуточный перегреватель

0,03

Переходная зона прямоточного котла

0,03

Экономайзер котлов производительностью ? 50 кг/с (каждая ступень)

0,02

Экономайзер котлов производительностью ? 50 кг/с (каждая ступень)

Стальной

0,08

Чугунный с обшивкой

0,10

Чугунный без обшивки

0,20

Трубчатые воздухонагреватели

Котлов производительностью > 50 кг/с (каждая ступень)

0,03

Котлов производительностью ? 50 кг/с (каждая ступень)

0,06

Регенеративные воздухоподогреватели (вместе «горячая» и «холодная» набивки)

Котлов производительностью > 50 кг/с (каждая ступень)

0,15

Котлов производительностью ? 50 кг/с (каждая ступень)

0,20

Пластинчатые воздухоподогреватели (каждая ступень)

0,10

Золоуловители

Электрофильтры

Котлов производительностью > 50 кг/с (каждая ступень)

0,10

Котлов производительностью ? 50 кг/с (каждая ступень)

0,15

Циклонные и батарейные

0,05

Скрубберы

0,05

Газоходы за котлом

Стальные (каждые 10 п.м)

0,01

Кирпичные борова (каждые 10 п.м)

0,05

Б. Присосы воздуха в системы пылеприготовления

С бункером пыли под разрежением

Среднее значение ??пл

С горячим вдуванием пыли в топку

при работе под разрежением

среднее значение ??пл

при работе под давлением

среднее значение ??пл

С шаровыми барабанными мельницами при сушке горячим воздухом

0,10

С молотковыми мельницами

0,04

С молотковыми мельницами

0,00

С шаровыми барабанными мельницами при сушке смесью воздуха и

0,12

Со среднеходными мельницами

0,04

Со среднеходными мельницами

0,00

С молотковыми мельницами при сушке смесью воздуха и дымовых газов

0,06

С мельницами-вентиляторами и устройством нисходящей сушки

0,20 - 0,251)

   

Со среднеходными мельницами

0,06

       

1) Верхний предел для высоковлажных топлив.


РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИДКИХ ТОПЛИВ [1]

№ п/п

Марка топлива

Класс

Рабочая масса топлива, состав, %

Низшая теплота сгорания

Предельные значения, %

Wtr

Аr

Srp

Sro

Cr

Hr

Nr

Оr

средняя

минимальная

Wrt

Аr

Sr

Qir, МДж/кг

Qir, ккал/кг

Qir, МДж/кг

Qir, ккал/кг

1

Мазут 40 и 100

Низкосернистый

0,15

0,03

0,39

87,33

11,90

0,201)

41,68

9955

40,82

9749

1,0

0,14

0,5

2

Мазут 40 и 100

Малосернистый

0,20

0,03

0,85

86,58

12,04

0,301)

40,53

9680

39,21

9365

1,0

0,14

1,0

3

Мазут 40 и 100

Сернистый

0,49

0,05

1,80

85,71

11,45

0,501)

39,57

9451

38,29

9145

1,0

0,14

2,0

4

Мазут 40 и 100

Высокосернистый

1,00

0,06

2,55

85,04

10,64

0,711)

39,06

9329

37,57

8973

1,0

0,14

3,5

1) Для расчетов принимать как кислород.

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТВЕРДЫХ ТОПЛИВ [1]

№ п/п

Бассейн, месторождение

Марка

Класс или продукт обогащения

Рабочая масса топлива, состав, %

Низшая теплота сгорания

Выход летучих

Wtr

Аr

Srp

Sro

Cr

Hr

Nr

Оr

Qir, МДж/кг

Qir, ккал/кг

Vdaf, %

Эстония

142

Эстон-сланец

сланец

0 - 300 мм

12,0

44,4 + 16,72)

1,0

0,4

19,9

2,6

0,1

2,9

9,00

2150

90,0

Россия

143

Ленинград-сланец

сланец

0 - 300 мм

11,0

48,2 + 17,42)

1,0

0,3

17,3

2,2

0,1

2,5

7,66

1830

85,9

144

Кашпирское

сланец

0 - 300 мм

14,0

58,9 + 8,32)

1,2

1,2

10,9

1,4

0,3

3,8

4,60

1100

80,0

145

Коцебинское и Перелюбское1)

сланец

пласт 1

35,0

32,5 + 8,52)

0,6

1,7

15,6

1,9

0,2

4,0

6,30

1500

87,8

Украина

146

Болтышское1)

сланец

-

32,0

45,7 + 1,42)

0,6

0,3

13,5

1,9

0,3

4,3

5,74

1370

81,0

147

Росторф

фрезторф

-

50,0

6,3

0,1

24,7

2,6

1,1

15,2

8,12

1940

70,0

1 Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб.

2 Первое слагаемое - зола, второе - диоксид углерода карбонатов.

ОБЪЕМЫ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ТВЕРДЫХ И ЖИДКИХ ТОПЛИВ [1]

№ п/п

Бассейн, месторождение

Марка

Класс или продукт обогащения

V0H

VHRO2

VH0.N2

VH0.H2O

VH0.г

м3/кг при ? = 1, t = 0°C и p = 101,3 кПа

142

Эстон-сланец

сланец

0 - 300 мм

2,41

0,38

1,90

0,48

2,76

143

Ленинград-сланец

сланец

0 - 300 мм

2,08

0,33

1,65

0,41

2,39

144

Кашпирское

сланец

0 - 300 мм

1,29

0,22

1,02

0,35

1,59

145

Коцебинское и Перелюбское

сланец

пласт 1

1,83

0,31

1,45

0,67

2,43

146

Болтышское1))

сланец

-

1,59

0,26

1,26

0,63

2,15

147

Росторф (фрезторф)

торф

-

2,38

0,46

1,89

0,95

3,30

Жидкие топлива

1

Мазут

40 и 100

Низкосернистый

10,92

1,63

8,63

1,50

11,76

2

Мазут

40 и 100

Малосернистый

10,91

1,62

8,62

1,52

11,76

3

Мазут

40 и 100

Сернистый

10,70

1,61

8,45

1,45

11,51

4

Мазут

40 и 100

Высокосернистый

10,44

1,61

8,25

1,36

11,22

1 Месторождение не разрабатывается, характеристики топлива приведены по анализам геологических проб.


Литература

1. Тепловой расчет котлов. Нормативный метод (издание третье, переработанное и пополненное). - СПб., ВТИ, НПО ЦКТИ, 1998.

2. Р.И. Эстеркин. Котельные установки. - Л., Энергоатомиздат, ЛО, 1989.

3. К.Ф. Бузников, К.Ф. Роддатис, Э.Я. Берзиньш. Производственные и отопительные котельные. - М., Энергоатомиздат, 1984.

Письма НИИ Атмосфера и ответы на вопросы по эксплуатации «Методики определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час»

Номер: 468/33-07

Дата: 13.07.2000

Тема: Относительно расчетов выбросов от котельных

В соответствии с Вашим запросом до специального уточнения можем рекомендовать следующие значения аун (доли золы топлива в уносе) для топок с ручным обслуживанием при сжигании углей различных видов:

антрацитов - 0,31

каменных - 0,20

бурых - 0,19

Данное письмо следует применять безотносительно адресата.

Подписано: За директора НИИ Атмосфера В.Б. Миляева

Исполнитель: Шемяков П.М. тел. 247-86-58

Номер: 499/33-07

Дата: 01.08.2000

Тема: О расчетах выбросов от горнов, печей

Для некоторых топливосжигающих устройств, таких как горны, печи, отдельные горелки и т.п., расчеты выбросов основывались на «Методических указаниях по расчету выбросов загрязняющих веществ при сжигании топлива в котлах производительностью до 30 т/час». - М., Гидрометеоиздат, 1985 [1].

Расчет выбросов по действующей в настоящее время «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час». - М., 1999 [2] для таких устройств затруднен из-за невозможности определения ряда показателей, входящих в расчетные формулы.

С учетом вышеизложенного, выбросы от указанных устройств, в том числе и бенз(а)пирена (в тех случаях, если порядок их расчета не определен методиками), временно, до выпуска соответствующих методических документов, можно определять по методическим указаниям [1]. В таблице 3 [1] «Образование токсичных веществ в процессе выгорания топлив в отопительных котлах мощностью до 85 кВт» в графе 4 приведены ориентировочные данные об образование бенз(а)пирена при сжигании различных видов топлива.

Содержание данного письма рекомендуется применять безотносительно адресата.

Подписано: За директора НИИ Атмосфера В.Б. Миляева

Исполнитель: Шемяков П.М. тел. 247-86-58

Номер: 610/33-07

Дата: 29.09.2000

Кому: Генеральному директору Фирмы «Интеграл»

Уважаемый Виктор Исаакович!

Направляем ответы на вопросы участников семинара (13.06.2000 г.)

I.a.1. В соответствии с Приказом Госкомэкологии РФ № 34 от 24 января 2000 г. в «Перечень документов по расчету выделений (выбросов)... действующих в 1999 - 2000 г.» внесено изменение, согласно которому из п. 1 исключены «Методические указания... до 30 т/час. М., 1985 г.» и включена «Методика определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании в котлах... менее 20 Гкал в час», М., 1999.

I.а.2. Основные неточности и вопросы по этой «Методике...» разъяснены в методическом письме НИИ Атмосфера № 335/33-07 от 17.05.2000.

Iа.3. Контроль выбросов следует проводить по той методике, согласно которой эти выбросы были рассчитаны.

Iа.4. Если в новой методике имеются вещества, которые не учитывались в действовавшей ранее методике (например, бенз(а)пирен), то их учет целесообразно выполнить после прекращения срока действия проекта нормативов ПДВ. В отдельных случаях комитеты по охране окружающей среды, исходя из экологической обстановки в городе (регионе), вправе рекомендовать провести корректировку действующего проекта нормативов ПДВ в целях включения в него новых вредных веществ.

II.a.1. Действительно, учет сомножителя 100/(100 - КПД) при определении критериев Ф и Q может увеличивать периодичность контроля. Однако это необходимо, так как в основном ГОУ устанавливаются на источники с большими выбросами, и при выходе из строя ГОУ выбросы из этих источников приведут к значительному возрастанию загрязнения атмосферного воздуха.

II.а.2. Трансформацию оксидов азота (как и других соединений) в атмосфере следует учитывать при выбросах в атмосферу от любых производств.

Однако коэффициенты трансформации установлены в настоящее время только для оксидов азота, поступающих в атмосферу при процессах сжигания топлив газокомпрессорных станций.

Для других производств такие коэффициенты не определены.

Подписано: За директора НИИ Атмосфера В.Б. Миляева

Исполнитель: Буренин Н.С. 247-86-58

Номер: 74/33-07

Дата: 08.02.2001

В соответствии с Вашим запросом даем следующие разъяснения по проведению расчетов выбросов вредных веществ в атмосферу для котлов малой мощности.

1. В настоящее время НИИ Атмосфера совместно с ВТИ готовит Дополнение к «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час» с некоторыми уточнениями. В частности, при расчете выбросов твердых частиц в формуле (44) коэффициент q4 заменяется на коэффициент q4yн - потери тепла с уносом от механической неполноты сгорания топлива, (%).

2. Согласно имеющимся в НИИ Атмосфера справочным данным, значение механических потерь тепла с уносом (q4yн) для слоевых топок с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива при сжигании каменных углей тина кузнецких и донецких составляет 1 %.

С учетом вышеизложенного можно рекомендовать использовать данное значение q4ун при расчетах выбросов твердых частиц в атмосферу от сжигания каменного угля в топке с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива.

Содержание данного письма рекомендуется применять безотносительно адресата.

Подписано:

Директор НИИ Атмосфера В.Б. Миляев

Исполнитель:

Шемяков П.М. 247-86-58

Номер: 162/33-07

Дата: 02.03.2001

В ответ на: № 057 от 02.02.2001

Кому: Заместителю директора ОАО «Ковровмашпроект» Г.И. Малюгину

На Ваш запрос сообщаем следующее:

В настоящее время НИИ Атмосфера не имеет данных о значениях коэффициента q4 уноса для дров, которое следует подставлять в формулу (44) при расчетах выбросов по «Методике определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час или менее 20 Гкал в час», М., 1999.

Для оценки значения q4ун в качестве ориентировочных приводим рекомендуемые НИИ Атмосфера справочные данные для углей типа кузнецких и донецких при сжигании в слоевых топках с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива, для которых q4yн = l % при том, что общее значение q4 составляет 5 - 7 %.

При наличии экспериментальных данных, полученных в ходе сертификационных испытаний котлов, пуско-наладочных работ или гарантированных изготовителем данного оборудования, при расчетах выбросов следует в первую очередь руководствоваться ими.

Подписано:

Директор НИИ Атмосфера В.Б. Миляев

Исполнитель:

Шемяков П.М.

Номер: 838/33-07

Дата: 11.09.2001

Кому: Директору Фирмы «Интеграл» В.И. Лайхтману

Пункт 3.

Значение коэффициента K в формуле (7), учитывающего характер топлива, следует принимать для торфа и дров равным 0.400.

Пункт 5.

В формуле (31) коэффициент 0,35 заменяется на 11,0.

Пункт 6.

При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). Расход натурального топлива в формуле (35) г/с (т/год) рассчитывается по формуле

В (г/с) = 103 ? ?г (кг/нм3) ? В (нм3/с),

В (т/год) = 103 ? ?г (кг/нм3) ? В (тыс. нм3/год),

где ?г - плотность газа, кг/нм3.

При наличии в газообразном топливе сероводорода (H2S), концентрация которого в газе определена в объемных процентах, содержание серы в топливе на рабочую массу в процентах рассчитывается по соотношению

DSг = 0,94H2S ? ?H2S/?г

где ?H2S = 1,536 кг/нм3 - плотность сероводорода при нормальных условиях,

H2S - объемная концентрация сероводорода в газе, %.

Пункт 7.

Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода по формуле (38) требуется, чтобы величина расхода топлива имела размерность [г/с] - при определении максимальных выбросов и [т/год] - при определении валовых выбросов.

Расход топлива в г/с и т/год в этом случае рассчитывается по формулам, приведенным в предыдущем пункте. При этом значение низшей теплоты сгорания газообразного топлива Qiг [МДж/нм3] необходимо перевести в размерность Qiг [МДж/кг], т.е. разделить на плотность газа ?г [кг/нм3]. Таким образом, формула (38) для газообразного топлива принимает следующий вид:

при определении максимальных выбросов

МСО = В ? ССО ? (1 - q4/100)

где В - расход топлива, нм3/с;

ССО имеет размерность [г/нм3];

при определении валовых выбросов

МСО = 10-3 ? В ? ССО ? (1 - q4/100)

где В - расход топлива, тыс. нм3/с;

ССО имеет размерность [кг/тыс. нм3].

Пункт 11.

До уточнения расчетных формул положения данного пункта распространяются и на котлы, имеющие величину теплонапряжения топочного объема qv < 250 кВт/м3 и qv > 500 кВт/м3.

Пункт 12.

Новая редакция:

Вносится изменение в формулу (60)

Кзу = 1 - h ? Z/100

Уточняется определение показателя tн:

где tн - температура насыщения пара при давлении в барабане паровых котлов или воды на выходе из котла для водогрейных котлов.

Подписано:

Директор НИИ Атмосфера В.Б. Миляев

Исполнитель:

Шемяков П.М., 247-86-58

 

 




Реклама: ; интернет магазин детский подгузник;программа оптимизации перевозок;настольный футбол купить


Самые популярные документы раздела



Рейтинг@Mail.ru Яндекс.Метрика