doc_act

Рекомендации по расчету свай на горизонтальную нагрузку в связных и несвязных грунтах с учетом образования зоны предельного равновесия

Реклама

  Скачать документ



ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ОСНОВАНИЙ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ
имени Н.М. ГЕРСЕВАНОВА
ГОССТРОЯ СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ СВАЙ
НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ
НАГРУЗКУ В СВЯЗНЫХ
И НЕСВЯЗНЫХ ГРУНТАХ
С УЧЕТОМ ОБРАЗОВАНИЯ
ЗОНЫ ПРЕДЕЛЬНОГО
РАВНОВЕСИЯ



Реклама

МОСКВА - 1983



Реклама

Настоящие Рекомендации предназначены для расчета свай по несущей способности и деформациям, с учетом упруго-пластичных свойств материала сваи и грунта. Рассматриваются стадии напряженно-деформированного состояния системы свая-грунт. Учитывается образование зоны предельного равновесия в верхней зоне грунта, окружающего сваю, форма которой зависит от вида грунта. Пластические свойства материала сваи учитываются образованием пластических шарниров.

Применение рекомендаций позволит в большинстве случаев сократить количество арматуры и бетона, что позволит сэкономить 8 тыс. руб. на 1000 м3 свай.

Рекомендации разработаны сотрудниками НИИ оснований и подземных сооружений имени Н.М. Герсеванова (канд. техн. наук Фаянс Б.Л.) и Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук Лучковский И.Я., Лекумович Г.С.), одобрены секцией Научно-технического совета НИИОСП и рекомендованы к изданию.

Рекомендации рассчитаны на инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Для ускорения внедрения в практику строительства последних достижений науки и техники и установления прямых связей между научно-исследовательскими и проектными организациями Госстрой СССР директивным письмом от 14.05.80 г. № ИИ 2410-15 разрешил при разработке рабочих чертежей применять рекомендации головных институтов Госстроя СССР до включения их в нормативные документы. При этом соответствующая часть проекта, в которую вошли разработки научно-исследовательских институтов, должны быть выполнены при консультации головного института НИИОСП или Харьковского Промстройниипроекта.



Реклама

Все замечания и предложения по содержанию Рекомендаций просим направлять по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6, НИИОСП.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов (в дальнейшем именуемых для краткости общим названием «сваи») на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов.

Примечания: 1. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых и проселочных грунтах, в сейсмических районах, подрабатываемых территориях, а такие свайные фундаменты машин с динамическими нагрузками следует проектировать в соответствии с требованиями соответствующих глав СНиП. 2. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству и эксплуатации зданий в указанных условиях.



Реклама

1.2. Расчет свай на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1, должен включать в себя:

а) расчет свай по деформациям, сводится к получению таких значений горизонтального перемещения головы сваи DГ и угла ее поворота ?, которые удовлетворяли бы следующим условиям:

DГ ? Упр; (1.1)



Реклама

? ? ?пр, (1.2)

где DГ и ? - расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые в соответствии с указаниями п. 1.8 настоящих Рекомендаций;

Упр, ?пр - предельно допустимые значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружений;

б) расчет устойчивости грунта основания, окружающего сваю, выполняется в соответствии с п. 3.4 настоящих Рекомендаций;



Реклама

в) проверку сечения сваи по материалу по предельным состояниям первой и второй группы (прочности, образованно и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий: сжимающей (растягивающей) силы, изгибающего момента и перерезывающей силы. Указанный расчет сваи должен выполняться в зависимости от материала сваи в соответствии с требованиями п. 4.2 главы СНиП II-17-77.

Расчетные величины изгибающих моментов поперечных и продольных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям п.п. 3.1, 3.2 настоящих Рекомендаций.

В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота ее головы (например, жесткий ростверк е двумя и более рядами свай, установленных в направлении действия горизонтальной силы), в расчетах необходимо учитывать момент заделки М = Мз, действующий в месте сопряжения сваи с ростверком и определяемый в соответствии с указаниями п. 3.2 настоящих Рекомендаций.

1.3. При расчете свай на горизонтальную нагрузку рассматриваются две стадии напряженно-деформированного состояния системы свая-грунт (рис. 2, 3):

а) первая стадия - свая и грунт работают как упругие тела;



Реклама

б) вторая стадия - в верхней части грунта, окружающего сваю, образуется зона предельного равновесия (пластическая зона), с ростом нагрузки в свае образуются пластические шарниры (шарнир для одиночной сваи) и наступает предельное состояние.

1.4. На первой стадии грунт, окружающий сваю, рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда, характеризующаяся коэффициентом постели CZ, Н/м3.

Расчетное значение коэффициента постели СZ грунта по боковой поверхности сваи при отсутствии опытных данных допускается определять по следующим формулам:

а) для песчаных грунтов

CZ = KZ, (1.3)



Реклама

где К - коэффициент пропорциональности, Н/м4, принимаемый в зависимости от характеристик грунта, окружающего сваю, по табл. 1;

Z - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;

б) для глинистых грунтов

СZ = Сo + КZ, (1.4)

где Со - коэффициент постели при Z = 0, Н/м4, принимаемый в зависимости от характеристик грунта, окружающего сваю, по табл. 2. В формуле (1.4) К определяется по табл. 2.

Рекомендации по расчету свай на горизонтальную нагрузку в связных и несвязных грунтах с учетом образования зоны предельного равновесия

Рис. 1. Схема нагрузок на сваю

Рекомендации по расчету свай на горизонтальную нагрузку в связных и несвязных грунтах с учетом образования зоны предельного равновесия

Рис. 2. Расчетная схема системы горизонтального нагружения свая-грунт (песчаный грунт)

Рекомендации по расчету свай на горизонтальную нагрузку в связных и несвязных грунтах с учетом образования зоны предельного равновесия

Рис. 3. Расчетная схема системы горизонтального нагружения свая-грунт (глинистый грунт)

1.5. Расчетную величину давления на грунт ?t, Н/м3, боковой поверхности сваи в пределах пластической зоны грунта при отсутствии опытных данных допускается определять по следующим формулам:

а) для песчаных грунтов

?t = a1t, (1.5)

где a1 - прочностные коэффициент пропорциональности, Н/м3, принимаемый в зависимости от характеристик грунта по табл. 1;

t - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, в пределах длины пластической зоны t, м, для которой определяется напряжение ?t по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;

б) для глинистых грунтов

?t = a0 + a1t, (1.6)

где a0 - начальный прочностные коэффициент при t = 0, Н/м2, принимаемый в зависимости от характеристик грунта, окружающего сваю, по табл. 2. В формуле (1.6) определяется по табл. 2.

1.6. За предельное состояние системы одиночная свая-грунт принимается образование на некоторой глубине (в пределах или на границе зоны предельного равновесия) пластического шарнира, в котором возникает момент МТ, Н/м, равный предельному изгибающему моменту, воспринимаемому поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно образуются два пластических шарнира - первый в месте заделки сваи в ростверк, второй - в пределах или на границе зоны предельного равновесия грунта. За предельное состояние системы принимается момент образования второго пластического шарнира.

1.7. Все расчеты свай следует выполнять применительно к приведенной глубине расположения сечения сваи в грунте , и приведенной глубине погружения сваи в грунт , определяемых по формулам:

(1.7)

(1.8)

(1.7)

где z - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте в пределах упругой зоны грунта;

t - то же, в пределах зоны предельного равновесия;

L - действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт;

?g - коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле

(1.10)

К - обозначение то же, что и в формулах (1.3), (1.4);

Е? - начальный модуль упругости бетона сваи при сжатии и растяжении, Н/м2, принимаемый в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций; для деревянных свай - модуль упругости древесины, принимаемый по нормам проектирования деревянных конструкций;

J - момент инерции поперечного сечения сваи, м4;

bc - условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай-оболочек, а также свай-столбов и набивных свай с диаметром ствола 0,8 м и более bc = d + 1 м, а для остальных видов и размеров сечения свай bс = 1,5d+ 0,5 м;

d - наружный диаметр круглого, сторона квадратного или сторона прямоугольного сечения сваи в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки, м.

При определении условной ширины bc для свай круглого сечения всех видов следует вводить в приведенные выше формулы коэффициент Кф = 0,9, а для свай-оболочек, свай-столбов или набивных свай диаметром стволов 0,8 м и более, образующих в направлении действия внешней нагрузки один или несколько рядов, вводить в соответствующую формулу для определения условной ширины дополнительный коэффициент, принимаемый равным

(1.11)

но не более 1.

Здесь k1 - коэффициент, зависящий от числа np свай, расположенных в вертикальной плоскости, параллельной плоскости действия нагрузок (в одном ряду); при np = 2 k1 = 0,6; при nр = 3 k1 = 0,5; при nр ? 4k = 0,45;

Lр - расстояние в свету (на уровне поверхности грунта) между сваями, м.

1.8.Расчетные значения горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы ростверка DГ, м, и угол ее поворота ?, рад, следует определять по формулам:

(1.12)

(1.12)

где Р и M - расчетные значения поперечной силы, Н, и изгибающего момента, Н·м, действующие со стороны ростверка на голову сваи (см. рис. 1);

l0 - длина участка сваи, м, равная расстоянию от подошвы ростверка до поверхности грунта;

Е? и J - то же, что и в формуле (1.10);

У0 и ?0 - горизонтальное перемещение, м, и угол поворота, рад, на уровне поверхности грунта при высоком ростверке, а при низком ростверке - на уровне его подошвы; определяются в соответствии с требованиями п. 2.2 настоящих Рекомендаций.

Примечание. В настоящих Рекомендациях принимаются положительными: момент и горизонтальная сила, приложенные к голове сваи, если момент направлен по часовой стрелке, а сила - вправо; изгибающий момент и поперечная сила в сечении, если момент, передавшийся от верхней условно отсеченной части сваи на нижнюю, направлен по часовой стрелке, а сила - вправо; горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот, если смещение направлено вправо, а поворот - по часовой стрелке.

1.9. При наличии в пределах длины сваи нескольких слоев грунта разрешается для определения сопротивления грунта на боковой поверхности сваи пользоваться одним приведенным параметром грунта R, принимаемым в зависимости от грунтов, расположенных до глубины lк, м.

lк = 5,5d1 + 1,5 м,

где d1 - наружный диаметр круглого, сторона квадратного ели прямоугольного сечения сваи, параллельные плоскости действия нагрузки, м.

Если в пределах глубины lк, отсчитываемой от поверхности грунта при высоком ростверке или от подошвы ростверка при низком ростверке, расположен один слой грунта, то приведенное значение R принимается равным значению, соответствующему этому грунту.

Если в пределах глубины lк расположено два слоя грунта, то приведенное значение R определяется по формуле

(1.14)

где l1 - толщина первого (верхнего) слоя грунта, м;

R1 и R2 - параметры грунта, принимаемые по табл. 3, 4 для грунтов первого и второго слоев.

2. РАСЧЕТ СВАЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

2.1. Горизонтальная сила , Н, соответствующая предельной силе, отвечающей границе упругой и неупругой стадий работы системы свая-грунт, определяется по формуле:

(2.1)

где - приведенное значение силы , определяемое:

для песчаных грунтов по табл. 3 в зависимости от приведенных величин и , ; ; ,

для глинистых грунтов по табл. 4 в зависимости от приведенных значений , , , ;

- приведенная глубина зоны предельного равновесия (пластической зоны), равная = ?gt;

- параметр, характеризующий соотношение прочностных характеристик грунта и определяемый по формуле

(2.2)

(2.3)

- параметр, характеризующий соотношение деформационных характеристик грунта и определяемый по формуле

(2.4)

(2.5)

а1 - то же, что в формуле (1.5);

а0 - то же, что в формуле (1.6);

?g - то же, что в формуле (1.10);

K - то же, что в формуле (1.3);

К0 - то же, что в формуле (1.4);

bc - то же, что в формуле (1.10).

2.2. Горизонтальное перемещение у0, м, и угол поворота ?, рад, следует определять:

а) при (упругая стадия) по формулам

(2.6)

(2.7)

где и - горизонтальное перемещение, м, и угол поворота, рад, соответствующие значению , определяемые по формулам

(2.8)

(2.9)

, - приведенные значения У0 и ?0, определяемые по табл. 3, 4 при = 0;

б) при (вторая стадия) по формулам:

(2.10)

(2.11)

где и - соответственно приведенное перемещение и приведенный угол поворота сваи на уровне поверхности грунта, определяемые в зависимости от вида грунта и от приведенной силы для песчаных грунтов по табл. 3, для глинистых - по табл. 4;

(2.12)

3. РАСЧЕТ СВАЙ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1. Расчетный изгибающий момент , Н·м, поперечную силу , Н, действующие на приведенной глубине в сечении сваи, следует определять:

а) в первой стадии работы системы свая-грунт и в пределах упругой зоны грунта во второй стадии по формулам

(3.1)

(3.1)

где - приведенная длина (, где К0 и К определяются по табл. 2);

, , , - приведенные значения фиктивных начальных параметров, определяемые в зависимости от величины Р и характеристик грунта по табл. 3, 4;

А3, B3, C3, D3, А4, B4, C4, D4 - значения которых принимаются по табл. 3 приложения к СНиП II-17-77 в зависимости от приведенной глубины сечения ;

б) во второй стадии работы системы свая-грунт в пределах длины пластической зоны t по формулам:

для песчаных грунтов

(3.3)

(3.4)

для глинистых грунтов

(3.5)

(3.6)

3.2.Расчетный момент заделки М3, Н·м, учитываемый при расчете свай, имеющих жесткую заделку в ростверк, которая исключает поворот головы сваи, следует определять по формуле

(3.7)

где - приведенный момент заделки, определяемый при = 0 по табл. 3, 4 в зависимости от характеристик грунта.

Знак минус означает, что при горизонтальной силе Р, направленной слева направо, на голову сваи со стороны заделки передается момент, направленный против часовой стрелки.

Значение М3 не должно превышать значение Mт - предельного изгибающего момента, воспринимаемого поперечным сечением свая.

3.3. Предельную несущую способность системы свая-грунт следует определять по следующим формулам:

для песчаных грунтов

Рпред, Н, одиночной сваи определяется по формуле

(3.8)

где Zt - расстояние, м, от поверхности грунта до местоположения пластического шарнира, которое определяется путем решения следующего кубического уравнения

(3.9)

В случае, если на сваю действует только горизонтальная сила, Рпред, Н, следует определять по формуле

(3.10)

- для сваи, имеющей жесткую заделку в ростверк, Рпред следует определять по формуле

(3.11)

- для глинистых грунтов

Pпред (для одиночной сваи) определяется по формуле

(3.12)

где Zt, м, может быть найдено из решения следующего кубического уравнения:

(3.13)

- для сваи, имеющей жесткую заделку в ростверк, Рпред следует определять по формуле (3.12), при этом Zt определяется из решения следующего кубического уравнения

(3.14)

3.4.Расчетное давление ?, МПа, на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи, возникающее на некоторой глубине, следует определять следующим образом:

- при работе сваи в первой (упругой) стадии, а также при работе во второй стадии, если сечение сваи, для которого определяется ?, находится в пределах упругой зоны работы грунта - по формуле

(3.15)

Примечание. При определении ? для песчаных грунтов величины К0 и обращаются в нуль.

- при работе сваи во второй стадии значения ? в пределах пластической зоны - по формулам (1.5), (1.6).

3.5. Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен производиться по условию ограничения расчетного давления ?, оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай

(3.16)

Величина ?пр, соответствующая данной силе Р и глубине пластической зоны t, вычисляется по формулам:

для песчаных грунтов

?пр = a1t, (3.17)

для глинистых грунтов

?пр = a0 + a1t, (3.18)

При ? 3,5 расчетное давление на грунт ?, МПа боковой поверхности сваи следует определять по формуле (3.15) в точке .

Примечание. Расчет устойчивости грунта основания, окружающего сваю, не требуется для свай, приведенная глубина погружения которых Z ? 4.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМЫ СВАЯ-ГРУНТ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ НАТУРНЫХ ИСПЫТАНИЙ СВАЙ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ НАГРУЗКОЙ

4.1. Несущую способность свай по результатам испытаний горизонтальной статической нагрузкой следует определять согласно п. 6.3 СНиП 17-77.

4.2. При испытании свай статической горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Php по графикам У0 = f(P) (нагрузка - перемещение сваи) принимается такая нагрузка, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

4.3. Для определения расчетных параметров системы свая-грунт используются данные натурных испытаний свай статической горизонтальной нагрузкой, приложенной к свае на уровне поверхности грунта.

4.4. Расчетные параметры системы свая-грунт определяются на основе зависимости У0 = f (Р) с использованием (для глинистых грунтов) стандартных характеристик грунта: С - удельного сцепления грунта, МПа и ? - угла внутреннего трения, град;

g - расчетного объемного веса грунта ненарушенной структуры, Н/м3, определяемого в водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды.

4.5. Значения коэффициентов К и К0 определяют по линейному участку зависимости У0 = f (P).

Исходные данные: L - фактическая длина погружения сваи в грунт, м; Р - горизонтальная сила, Н, приложенная к свае на уровне поверхности грунта; У0 - перемещение сваи на уровне поверхности грунта, м; EJ - жесткость поперечного сечения сваи, Н·м2; d - наружный диаметр круглого, сторона квадратного или прямоугольного сечения сваи в плоскости, перпендикулярной к действию нагрузки, м.

Порядок определения коэффициентов К и а1, для песчаных грунтов следующий.

1. Вычисляется значение коэффициента деформации ?g по формуле

где коэффициент пропорциональности К, Н/м4 в первом приближении в зависимости от характеристик грунта принимается по табл. 1.

2. Вычисляется приведенная глубина .

3. Вычисляется приведенное значение внешней нагрузки

где а1 - прочностный коэффициент пропорциональности, Н/м3, определяемый согласно указаниям, приведенным ниже.

4. По табл. 3, согласно полученным значениям и , определяется значение (при t = 0).

5. Вычисляется значение ?g по формуле

6. Полученное согласно п. 5 значение ?g сравнивается со значением, определенным согласно п. 2. Если они не совпадают, то расчет повторяется начиная с п. 2; при этом ?g принимается по п. 5. Расчет повторяется до тех пор, пока не будет достигнуто приемлемое совпадение величин ?g. Затем по формуле п. 2 вычисляется значение коэффициента K.

7. Прочностный коэффициент пропорциональности a1 определяется по формуле

где Рпр - величина, определяемая согласно п. 4.2;

MT - предельный изгибающий момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи, Н·м.

Порядок определения коэффициентов К, К0, a0 и a1 для глинистых грунтов следующий.

1. Вычисляется значение коэффициента

a0 и a1 - коэффициенты, принимаемые в зависимости от характеристик грунта по табл. 2 или определяемые по формулам

где lа - коэффициент активного давления, ;

lп - коэффициент пассивного давления, .

2. Вычисляется глубина пластической зоны t, м, соответствующая величине РпрХ по формуле

3. Вычисляется значение коэффициента А по формуле

4.Определяется истинные значения и по формулам

5. По графику У0 = f (P) определяется величина , соответствующая концу упругой стадии работы системы свая-грунт.

6.Определяется начальный коэффициент постели К0, Н/м3, по формуле

7. По линейному участку зависимости У0 = f (P) с использованием табл. 4 вычисляется значение коэффициента пропорциональности К в таком же порядке, как и для случая песчаных грунтов.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Таблица 1

Виды песчаных грунтов

Модуль деформации Е, МПа

Коэффициент пористости, е

Коэффициент пропорциональности К, кН/м4

Прочностный коэффициент пропорциональности, а1 ? 104, кН/м3

Пески крупные

50

0,45

32000

92

40

0,55

26000

79

30

0,65

18000

71

Пески среднее крупности

50

0,45

28000

79

40

0,55

20000

72

30

0,65

12000

62

Пески мелкие

48

0,45

24000

72

38

0,55

18000

65

28

0,65

9000

53

18

0,75

7000

44

Пески пылеватые

39

0,45

16000

65

23

0,55

8500

58

18

0,65

7000

48

11

0,75

5000

39

Таблица 2

Виды глинистых грунтов и пределы нормативных значений их консистенции

Коэффициент пористости е

Характеристики грунтов

Начальный прочностный коэффициент а0

Прочностной коэффициент пропорциональности, а1, кH/м3

Начальный коэффициент постели, , кН/м3

Коэффициент пропорциональности К, кН/м4

С, МПа

?, град

МПа

(кН/м2)

Супеси

0,45

0,015

30

0,012

(12)

48

4000

16000

0 ? JL ? 0,25

0,55

0,011

29

0,009

(9)

44

2400

12000

0,55

0,008

27

0,007

(7)

41

1200

7000

0,45

0,013

28

0,01

(10)

43

3300

14000

0,25 ? JL ? 0,75

0,55

0,09

26

0,008

(8)

39

2500

12000

0,65

0,006

24

0,005

(5)

35

1000

7000

0,75

0,003

21

0,004

(4)

30

1600

4500

Суглинки

0,45

0,047

26

0,04

(40)

39

17500

17000

0,55

0,037

25

0,032

(32)

37

12000

14000

0,65

0,031

24

0,027

(27)

35

8500

11000

0,75

0,025

23

0,022

(22)

33

3300

7400

0 ? JL ? 0,25

0,85

0,022

22

0,020

(20)

31

3900

6000

0,95

0,019

20

0,018

(18)

28

1700

4800

Суглинки

0,45

0,039

24

0,034

(34)

35

13600

14000

0,55

0,034

23

0,030

(30)

33

11000

12000

0,65

0,028

22

0,025

(25)

31

7300

9000

0,25 ? JL ? 0,5

0,75

0,023

21

0,021

(21)

30

4600

6500

0,85

0,18

19

0,017

(17)

26

1800

4800

0,95

0,015

17

0,015

(15)

23

2300

3500

0,5 ? JL ? 0,75

0,65

0,025

19

0,026

(26)

26

7200

7200

0,75

0,020

18

0,020

(20)

25

4300

5400

0,5 ? JL ? 0,75

0,85

0,016

16

0,016

(16)

21

2700

3500

0,95

0,014

14

0,015

(15)

18

2000

2600

1,05

0,012

12

0,013

(13)

16

1300

2000

Глины

0,55

0,081

21

0,075

(75)

30

35000

14000

0,65

0,068

20

0,064

(64)

28

25000

10000

0,75

0,054

19

0,052

(52)

26

20000

10000

0 ? JL ? 0,25

0,85

0,047

18

0,046

(46)

25

16500

9000

0,95

0,041

16

0,041

(41)

21

14000

7000

1,05

0,036

14

0,039

(39)

18

11500

5300

0,65

0,057

18

0,056

(56)

25

20000

9000

0,25 ? JL ? 0,5

0,75

0,050

17

0,050

(50)

23

3400

7800

0,85

0,043

16

0,044

(44)

21

13600

6500

0,25 ? JL ? 0,5

0,95

0,037

14

0,039

(39)

18

11700

5400

1,05

0,032

11

0,035

(35)

14

10000

3900

0,5 ? JL ? 0,75

0,65

0,045

15

0,046

(46)

20

17940

7800

0,75

0,041

14

0,043

(43)

18

15500

6500

0,5 ? JL ? 0,75

0,85

0,036

12

0,039

(39)

16

13000

5300

0,95

0,033

10

0,037

(37)

13

11000

3900

1,05

0,029

7

0,034

(34)

09

11330

3000

Таблица 3

Исходные данные

0,9271

0,00

1,000

-0,943

1,000

0,0000

0,927

-0,943

0,953

0,25

1,029

-0,971

1,029

0,0000

0,954

-0,971

1,022

0,50

1,109

-1,046

1,109

0,0002

1,029

-1,047

1,131

0,75

1,254

-1,173

1,253

0,0032

1,165

-1,187

1,271

1,00

1,475

-1,356

1,471

0,0175

1,379

-1,413

1,446

1,25

1,816

-1,612

1,796

0,0727

1,234

-1,800

1,656

1,50

2,337

-1,961

2,258

0,2342

2,315

-2,472

1,926

1,75

3,200

-2,467

2,919

0,711

3,377

-3,789

2,285

2,00

4,664

-3,222

3,781

1,964

5,359

-6,429

0,316

0,00

1,000

0,648

1,000

-0,648

0,316

0,0

0,378

0,25

1,194

0,773

1,194

-0,773

0,378

0,000

0,447

0,50

1,464

0,945

1,464

-0,945

0,466

-0,005

0,528

0,75

1,859

1,190

1,858

-1,183

0,607

-0,030

0,613

1,00

2,434

1,528

2,427

-1,495

0,839

-0,112

0,699

1,25

3,331

2,023

3,294

-1,891

1,270

-0,353

0,785

1,50

4,772

2,767

4,631

-2,340

2,086

-0,961

0,868

1,75

7,547

4,097

7,002

-2,693

3,951

-2,683

0,947

2,00

13,883

6,939

11,789

-2,213

8,842

-7,898

0,192

0,00

1,000

0,779

1,000

-0,779

0,192

0,192

0,235

0,25

1,234

0,960

1,234

-0,960

0,238

0,235

0,288

0,50

1,561

1,206

1,561

-1,205

0,311

0,242

0,348

0,75

2,039

1,543

2,038

-1,535

0,441

0,314

0,412

1,00

2,726

1,993

2,718

-1,955

0,675

0,284

0,478

1,25

3,780

2,623

3,738

-2,473

1,132

0,076

0,544

1,50

5,447

3,534

5,289

-3,054

2,022

-0,541

0,607

1,75

8,615

5,104

8,004

-3,530

4,091

-2,409

0,669

2,00

15,796

8,379

13,451

-3,080

9,565

-8,203

0,138

0,00

1,000

0,837

1,000

-0,837

0,278

0,171

0,25

1,252

1,046

1,252

-1,046

0,174

0,342

0,213

0,50

1,608

1,329

1,607

-1,329

0,237

0,419

0,260

0,75

2,128

1,717

2,127

-1,709

0,360

0,483

0,311

1,00

2,875

2,229

2,666

-2,189

0,592

0,485

0,364

1,25

4,013

2,935

3,969

-2,776

1,061

0,299

0,416

1,50

5,805

3,940

5,637

-3,432

1,989

-0,319

0,467

1,75

9,189

5,646

8,544

-3,981

4,166

-2,262

0,517

2,00

16,842

9,167

14,359

-3,554

9,960

-8,369

0,973

0,00

1,000

-0,940

1,000

0,0

0,973

-0,940

1,000

0,25

1,029

-0,967

1,029

0,000

1,001

-0,962

1,072

0,50

1,108

-1,040

1,108

0,000

1,078

-1,042

1,183

0,75

1,247

-1,163

1,247

0,003

1,216

-1,177

1,324

1,00

1,455

-1,335

1,451

0,017

1,428

-1,389

1,494

1,25

1,763

-1,564

1,744

0,067

1,759

-1,737

1,687

1,50

2,202

-1,856

2,133

0,205

2,268

-2,305

1,910

1,75

2,862

-2,239

2,635

0,578

3,107

-3,321

2,173

2,00

3,873

-2,752

3,216

1,470

4,510

-5,168

0,367

0,00

1,000

0,645

1,000

-0,640

0,000

0,435

0,25

1,192

0,768

1,192

-0,768

0,437

0,000

0,519

0,50

1,456

0,937

1,458

-0,937

0,538

-0,005

0,616

0,75

1,839

1,172

1,838

-1,165

0,693

-0,029

0,721

1,00

2,372

1,483

2,365

-1,452

0,935

-0,105

0,831

1,25

3,136

1,902

3,104

-1,786

1,340

-0,314

0,939

1,50

4,216

2,454

4,103

-2,110

2,008

-0,780

1,045

1,75

5,858

3,227

5,490

-2,272

3,204

-1,847

1,145

2,00

8,488

4,374

7,406

-1,906

5,413

-4,183

0,223

0,00

1,000

0,798

1,000

-0,798

0,223

0,223

0,275

0,25

1,239

0,987

1,239

-0,987

0,278

0,274

0,339

0,50

1,572

1,243

1,572

-1,242

0,362

0,333

0,414

0,75

2,050

1,589

2,049

-1,581

0,507

0,379

0,497

1,00

2,713

2,035

2,704

-1,998

0,752

0,372

0,583

1,25

3,648

2,612

3,611

-2,476

1,184

0,217

0,669

1,50

4,943

3,340

4,814

-2,945

1,914

-0,230

0,754

1,75

6,865

4,313

6,451

-3,232

3,237

-1,351

0,833

2,00

9,885

5,698

8,675

-2,928

5,686

-3,885

0,160

0,00

1,000

0,864

1,000

-0,864

0,160

0,320

0,201

0,25

1,261

1,088

1,261

-1,088

0,204

0,401

0,252

0,50

1,628

1,391

1,628

-1,390

0,276

0,497

0,312

0,75

2,157

1,425

2,156

-1,792

0,413

0,587

0,378

1,00

2,892

2,325

2,883

-2,286

0,656

0,623

0,449

1,25

3,925

2,995

3,885

-2,850

1,099

0,504

0,520

1,50

5,346

3,831

5,208

-3,408

1,862

0,075

0,589

1,75

7,433

4,925

6,992

-3,773

3,255

1,071

0,655

2,00

10,685

6,456

9,402

-3,514

5,842

-3,714

0,181

0,00

1,000

0,843

1,000

-0,843

0,181

0,288

0,225

0,25

1,254

1,056

1,254

-1,055

0,228

0,360

0,281

0,50

1,609

1,342

1,609

-1,341

0,307

0,443

0,346

0,75

2,122

1,730

2,120

-1,721

0,444

0,517

0,419

1,00

2,831

2,227

2,823

-2,189

0,688

0,539

0,495

1,25

3,831

2,865

3,792

-2,723

1,128

0,407

0,571

1,50

5,208

3,663

5,074

-3,250

1,879

-0,029

0,646

1,75

7,239

4,716

6,807

-3,587

3,249

-1,167

0,716

2,00

10,410

6,196

9,152

-3,312

5,788

-3,773

0,169

0,00

1,000

0,854

1,000

-0,854

0,160

0,306

0,212

0,25

1,257

1,072

1,257

-1,072

0,215

0,382

0,265

0,50

1,619

1,368

1,619

-1,367

0,289

0,471

0,328

0,75

2,140

1,767

2,139

-1,759

0,428

0,554

0,398

1,00

2,863

2,279

2,854

-2,239

0,671

0,583

0,471

1,25

3,880

2,933

3,841

-2,790

1,113

0,458

0,545

1,50

5,280

3,751

5,144

-3,332

1,870

0,025

0,616

1,75

7,340

4,825

6,904

-3,684

3,252

-1,117

0,684

2,00

10,554

6,332

9,282

-3,418

5,817

-3,743

1,021

0,00

1,000

-0,957

1,000

0,00

1,021

-0,957

1,050

0,25

1,029

-0,985

1,029

0,000

1,051

-0,986

1,126

0,50

1,109

-1,061

1,109

0,000

1,133

-1,063

1,245

0,75

1,249

-1,187

1,249

0,003

1,278

-1,200

1,396

1,00

1,456

-1,361

1,453

0,016

1,499

-1,415

1,576

1,25

1,756

-1,589

1,738

0,065

1,837

-1,759

1,778

1,50

2,168

-1,871

2,103

0,195

2,334

-2,299

1,999

1,75

2,745

-2,214

2,541

0,522

3,094

-3,197

2,237

2,00

3,541

-2,628

2,992

1,234

4,237

-4,673

0,396

0,00

1,000

0,654

1,000

-0,654

0,396

0,000

0,471

0,25

1,195

0,781

1,195

-0,782

0,473

0,000

0,564

0,50

1,466

0,956

1,466

-0,955

0,583

-0,005

0,674

0,75

1,855

1,509

1,854

-1,191

0,752

-0,029

0,798

1,00

2,395

1,519

2,388

-1,488

1,014

-0,106

0,931

1,25

3,155

1,944

3,123

-1,829

1,438

-0,311

1,068

1,50

4,184

2,481

4,076

-2,151

2,102

-0,751

1,204

1,75

5,600

3,163

5,275

-2,309

3,174

-1,666

1,334

2,00

7,529

4,020

6,673

-2,048

4,853

-3,388

0,239

0,00

1,000

0,817

1,000

-0,817

0,239

0,239

0,296

0,25

1,246

1,016

1,246

-1,016

0,299

0,296

0,369

0,50

1,590

1,288

1,590

-1,287

0,392

0,363

0,455

0,75

2,088

1,658

2,087

-1,650

0,551

0,420

0,554

1,00

2,777

2,138

2,769

-2,100

0,816

0,427

0,662

1,25

3,738

2,753

3,700

-2,617

1,273

0,292

0,774

1,50

5,018

3,507

4,892

-3,121

2,007

-0,110

0,886

1,75

6,742

4,428

6,367

-3,442

3,206

-1,053

0,993

2,00

9,035

5,539

8,063

-3,288

5,086

-2,903

0,171

0,00

1,000

0,888

1,000

-0,888

0,171

0,343

0,216

0,25

1,269

1,124

1,269

-1,124

0,219

0,432

0,273

0,50

1,651

1,449

1,651

-1,449

0,299

0,541

0,344

0,75

2,207

1,893

2,205

-1,884

0,448

0,649

0,424

1,00

2,980

2,467

2,971

-2,426

0,711

0,710

0,514

1,25

4,060

3,200

4,019

-3,052

1,181

0,624

0,607

1,50

5,492

4,091

5,356

-2,673

1,952

0,254

0,700

1,75

7,407

5,164

7,004

-4,101

3,225

0,687

0,791

2,00

9,929

6,441

8,888

-4,023

5,223

2,615

1,054

0,00

1,000

-0,978

1,000

0,000

1,054

-0,978

1,085

0,25

1,030

-1,007

1,030

0,000

1,086

-1,007

1,166

0,50

1,112

-1,086

1,112

0,000

1,172

-1,087

1,291

0,75

1,255

-1,217

1,254

0,003

1,326

-1,226

1,453

1,00

1,466

-1,399

1,462

0,017

1,558

-1,455

1,648

1,25

1,772

-1,640

1,753

0,066

1,913

-1,811

1,868

1,50

2,189

-1,934

2,123

0,196

2,429

-2,365

1,109

1,75

2,757

-2,287

2,556

0,515

3,199

-3,261

2,365

2,00

3,506

-2,696

2,984

1,179

4,299

4,661

0,407

0,00

1,000

0,662

1,000

-0,662

0,407

0,000

0,486

0,25

1,198

0,793

1,198

-0,793

0,488

-0,000

0,585

0,50

1,475

0,973

1,475

-0,972

0,604

-0,005

0,703

0,75

1,874

1,226

1,873

-1,219

0,783

-0,030

0,839

1,00

2,432

1,563

2,424

-1,531

1,059

-0,109

0,989

1,25

3,222

2,012

3,189

-1,894

1,495

-0,319

1,151

1,50

4,322

2,584

4,182

-2,247

2,212

-0,768

1,319

1,75

5,741

3,302

5,414

-2,444

3,319

-1,682

1,487

2,00

7,622

4,169

6,794

-2,251

2,963

-3,317

0,245

0,00

1,000

0,828

1,000

-0,828

0,245

0,245

0,305

0,25

1,250

1,033

1,250

-1,033

0,308

0,304

0,381

0,50

1,602

1,315

1,602

-1,314

0,405

0,375

0,474

0,75

2,115

1,703

2,114

-1,695

0,572

0,438

0,562

1,00

2,833

2,213

2,825

-2,174

0,852

0,451

0,706

1,25

3,846

2,879

3,808

-2,738

1,337

0,323

0,839

1,50

5,205

3,705

5,076

-3,308

2,117

-0,075

0,980

1,75

7,019

4,717

6,638

-3,712

3,370

-1,006

1,122

2,00

9,334

5,903

8,379

-3,678

5,238

-2,758

0,175

0,00

1,000

0,899

1,000

-0,899

0,175

0,350

0,222

0,25

1,273

1,143

1,273

-1,143

0,225

0,444

0,282

0,50

1,664

1,479

1,664

-1,479

0,308

0,558

0,356

0,75

2,238

1,946

2,236

-1,937

0,464

0,675

0,446

1,00

3,046

2,559

3,038

-2,517

0,742

0,750

0,549

1,25

4,192

3,359

3,973

-3,206

1,242

0,679

0,661

1,50

5,729

4,350

5,589

-3,916

2,063

0,323

0,780

1,75

7,776

5,554

7,363

-4,462

3,400

0,606

0,900

2,00

10,370

6,952

9,338

-4,542

5,405

-2,419

1,064

0,00

1,000

-0,983

1,000

0,000

1,064

-0,986

1,096

0,25

1,030

-1,015

1,030

0,000

1,096

-1,015

1,178

0,50

1,113

-1,095

1,113

0,000

0,184

-1,097

1,306

0,75

1,257

-1,229

1,257

0,003

1,341

-1,243

1,472

1,00

1,471

-1,416

1,467

0,017

1,538

-1,471

1,673

1,25

1,781

-1,662

1,762

0,067

1,941

-1,850

1,902

1,50

2,203

-1,964

2,137

0,198

2,269

-2,399

2,155

1,75

2,781

-2,329

2,578

0,520

3,256

-3,312

2,424

2,00

3,536

-2,751

3,013

1,184

4,373

-4,726

0,409

0,00

1,000

0,664

1,000

-0,664

0,409

0,000

0,489

0,25

1,199

0,796

1,199

-0,796

0,492

-0,000

0,589

0,50

1,477

0,979

1,477

-0,978

0,608

-0,005

0,710

0,75

1,880

1,234

1,879

-1,228

0,790

-0,030

0,848

1,00

2,445

1,577

2,437

-1,545

1,071

-0,109

1,005

1,25

3,249

2,038

3,216

-1,918

1,532

-0,323

1,174

1,50

4,343

2,627

4,231

-2,286

2,251

-0,779

1,356

1,75

5,833

3,374

5,502

-2,502

3,389

-1,709

1,541

2,00

7,768

4,278

6,930

-2,335

5,075

-3,366

0,246

0,00

1,000

0,830

1,000

-0,830

0,246

0,246

0,306

0,25

1,251

1,037

1,251

-1,037

0,309

0,306

0,383

0,50

1,605

1,321

1,605

-1,320

0,407

0,377

0,478

0,75

2,122

1,714

2,121

-1,706

0,576

0,441

0,589

1,00

2,849

2,233

2,841

-2,195

0,861

0,456

0,716

1,25

3,882

2,917

3,843

-2,774

1,356

0,330

0,858

1,50

5,277

3,774

5,146

-3,370

2,155

-0,071

1,010

1,75

7,157

4,836

6,769

-3,812

3,447

-1,014

1,166

2,00

9,562

6,092

8,592

-3,827

5,372

-2,789

0,176

0,00

1,000

0,901

1,000

-0,901

0,176

0,352

0,223

0,25

1,274

1,147

1,274

-1,147

0,226

0,446

0,284

0,50

1,667

1,486

1,666

-1,485

0,309

0,561

0,360

0,75

2,245

1,958

2,244

-1,949

0,468

0,680

0,451

1,00

3,065

2,582

3,055

-2,539

0,749

0,757

0,557

1,25

4,233

3,404

4,190

-3,249

1,258

0,691

0,675

1,50

5,814

4,433

5,671

-3,993

2,101

0,336

0,804

1,75

7,941

5,703

7,521

-4,589

3,481

0,602

0,938

2,00

10,655

7,196

9,603

-4,736

5,554

-2,438

Таблица 4

Исходные данные

= 2,5; = 0,111; = 0,111; = 0,0

1,019

0,00

1,000

-0,999

0,994

0,117

1,025

-1,113

1,048

0,25

1,029

-1,029

1,023

0,121

1,055

-1,146

1,126

0,50

1,116

-1,113

1,109

0,131

1,144

-1,243

1,246

0,75

1,269

-1,255

1,260

0,154

1,304

-1,418

0,342

0,00

1,000

0,677

1,075

-0,675

0,348

-0,038

0,406

0,25

1,203

0,814

1,293

-0,812

0,419

-0,047

0,482

0,50

1,495

1,008

1,606

-1,003

0,525

-0,065

0,564

0,75

1,929

1,286

2,069

-1,269

0,698

-0,118

= 2,5; = 0,250; = 0,250; = 0,0

1,141

0,00

1,000

-1,062

0,964

0,302

1,172

-1,353

1,175

0,25

1,031

-1,095

0,994

0,311

1,209

-1,395

1,265

0,50

1,123

-1,190

1,082

0,340

1,317

-1,520

1,400

0,75

1,286

-1,349

1,237

0,395

1,512

-1,748

0,387

0,00

1,000

0,710

1,176

-0,697

0,420

-0,102

0,462

0,25

1,214

0,862

1,428

-0,846

0,511

-0,125

0,545

0,50

1,530

1,080

1,797

-1,057

0,650

-0,169

0,633

0,75

2,011

1,400

2,352

-1,347

0,884

-0,273

= 2,5; = 0,429; = 0,429; = 0,0

1,297

0,00

1,000

-1,140

0,878

0,612

1,387

-1,722

1,338

0,25

1,033

-1,178

0,907

0,632

1,434

-1,780

1,443

0,50

1,132

-1,286

0,993

0,694

1,571

-1,951

1,599

0,75

1,308

-1,467

1,143

0,812

1,821

-2,264

0,434

0,00

1,000

0,757

1,318

-0,713

0,536

-0,214

0,521

0,25

1,231

0,932

1,623

-0,876

0,661

-0,266

0,614

0,50

1,584

1,190

2,081

-1,110

0,861

-0,361

0,709

0,75

2,146

1,584

2,793

-1,430

1,211

-0,570

= 2,5; = 0,667; = 0,667; = 0,0

1,502

0,00

1,000

-1,229

0,648

1,177

1,713

-2,326

1,552

0,25

1,036

-1,273

0,672

1,220

1,774

-2,410

1,677

0,50

1,142

-1,397

0,739

1,346

1,956

-2,658

1,860

0,75

1,330

-1,601

0,851

1,586

2,287

-3,113

0,477

0,00

1,000

0,834

1,528

-0,701

0,740

-0,430

0,579

0,25

1,261

1,051

1,926

-0,881

0,935

-0,546

0,683

0,50

1,683

1,390

2,552

-1,140

1,265

-0,764

0,785

0,75

2,417

1,949

3,591

-1,485

1,892

-1,247

= 2,5; = 1,000; = 1,000; = 0,0

1,755

0,00

1,000

-1,270

0,040

2,266

2,186

-3,332

1,813

0,25

1,037

-1,316

0,042

2,349

2,266

-3,454

1,952

0,50

1,142

-1,441

0,044

2,592

2,499

-3,809

2,141

0,75

1,325

1,637

0,031

3,033

2,905

-4,438

0,496

0,00

1,000

0,992

1,870

-0,594

1,156

-0,910

0,618

0,25

1,327

1,313

2,476

-0,780

1,537

-1,215

0,734

0,50

1,927

1,880

3,535

-1,038

2,266

-1,845

0,844

0,75

3,223

3,024

5,606

-1,275

3,944

-3,464

= 2,5; = 1,500; = 1,500; = 0,0

1,792

0,00

1,000

-0,929

-1,288

3,977

2,588

-4,559

1,830

0,25

1,025

-0,952

-1,321

4,077

2,653

-4,674

1,906

0,50

1,090

-1,004

-1,407

4,338

2,821

-4,970

1,973

0,75

1,181

-1,058

-1,542

4,714

3,053

-5,389

0,433

0,00

1,000

-0,929

-1,288

3,977

2,588

-4,559

1,830

0,25

1,025

-0,952

-1,321

4,077

2,653

-4,674

1,906

0,50

1,090

-1,004

-1,407

4,338

2,821

-4,970

1,973

0,75

1,181

-1,058

-1,542

4,714

3,053

-5,389

0,433

0,00

1,000

1,463

2,607

-0,073

2,328

-2,367

0,581

0,25

1,569

2,280

4,049

-0,072

3,654

-3,736

0,709

0,50

3,240

4,501

7,757

0,474

7,581

-8,047

0,820

0,75

12,778

15,752

24,489

8,080

30,178

-34,9

= 2,5; = 0,111; = 0,111; = 2,0

0,145

0,00

1,000

0,874

1,099

-0,905

0,151

0,274

0,181

0,25

1,263

1,100

1,388

-1,139

0,195

0,340

0,223

0,50

1,647

1,413

1,806

-1,459

0,277

0,407

0,270

0,75

2,213

1,840

2,417

-1,881

0,438

0,442

= 2,5; = 0,250; = 0,250; = 2,0

0,160

0,00

1,000

0,924

1,241

-0,998

0,194

0,274

0,200

0,25

1,281

1,177

1,587

-1,270

0,255

0,340

0,247

0,50

1,698

1,528

2,094

-1,635

0,374

0,391

0,296

0,75

2,329

2,015

2,842

-2,113

0,609

0,375

= 2,5; = 0,669; = 0,669; = 2,0

0,179

0,00

1,000

1,077

1,784

-1,247

0,457

0,121

0,229

0,25

1,343

1,429

2,377

-1,637

0,633

0,124

0,282

0,50

1,901

1,950

3,284

-2,143

0,986

0,001

0,335

0,75

2,872

2,765

4,737

-2,771

1,727

-0,465

= 2,5; = 1,000; = 1,000; = 2,0

0,166

0,00

1,000

1,251

2,349

-1,343

0,886

-0,276

0,219

0,25

1,424

1,751

3,287

-1,823

1,293

-0,469

0,273

0,50

2,225

2,592

4,857

-2,412

2,177

-1,101

0,346

0,75

3,982

4,229

7,829

-2,993

4,359

-3,076

= 2,5; = 1,500; = 1,500; = 2,0

0,110

0,00

1,000

1,810

3,532

-1,034

2,266

-1,846

0,160

0,25

1,752

3,048

5,857

-1,469

3,991

-3,420

0,210

0,50

4,137

6,379

11,583

-1,139

9,569

-9,331

0,258

0,75

18,433

23,433

37,182

9,721

43,403

-49,396

=3,0; = 0,111; = 0,111; = 0,0

1,070

0,00

1,000

-0,984

0,994

0,116

1,076

-1,103

1,099

0,25

1,029

-1,012

1,022

0,119

1,107

-1,135

1,179

0,50

1,113

-1,093

1,105

0,129

1,197

-1,228

1,299

0,75

1,256

-1,225

1,247

0,150

1,355

-1,392

1,453

1,00

1,476

-1,410

1,460

0,195

1,603

-1,656

1,634

1,25

1,798

-1,656

1,756

0,297

1,988

-2,085

0,418

0,00

1,000

0,662

1,074

-0,660

0,424

-0,047

0,495

0,25

1,197

0,793

1,285

-0,789

0,508

-0,057

0,588

0,50

1,475

0,973

1,583

-0,968

0,630

-0,077

0,692

0,75

1,870

1,221

2,003

-1,204

0,817

-0,128

0,803

1,00

2,434

1,555

2,593

-1,494

1,117

-0,258

0,915

1,25

3,242

2,002

3,409

-1,812

1,612

-0,562

=3,0; = 0,250; = 0,250; = 0,0

1,187

0,00

1,000

-1,038

0,964

0,297

1,218

-1,340

1,221

0,25

1,030

-1,070

0,994

0,306

1,254

-1,381

1,311

0,50

1,118

-1,158

1,078

0,333

1,362

-1,500

1,444

0,75

1,270

-1,303

1,223

0,384

1,551

-1,710

1,611

1,00

1,503

-1,506

1,437

0,481

1,850

-2,053

1,809

1,25

1,851

-1,778

1,731

0,678

2,321

-2,616

0,476

0,00

1,000

0,684

1,170

-0,669

0,509

-0,124

0,566

0,25

1,204

0,823

1,409

-0,805

0,614

-0,151

0,668

0,50

1,496

1,018

1,748

-0,991

0,769

-0,198

0,780

0,75

1,914

1,285

2,227

-1,232

1,009

-0,298

0,897

1,00

2,518

1,649

2,899

-1,514

1,397

-0,517

1,012

1,25

3,402

2,145

3,829

-1,788

2,044

-0,992

=3,0; = 0,429; = 0,429; = 0,0

1,332

0,00

1,000

-1,108

0,880

0,602

1,422

-1,705

1,372

0,25

1,032

-1,144

0,909

0,621

1,468

-1,760

1,475

0,50

1,126

-1,244

0,991

0,679

1,602

-1,921

1,625

0,75

1,289

-1,407

1,130

0,786

1,838

-2,209

1,813

1,00

1,542

-1,637

1,332

0,982

2,219

-2,685

2,036

1,25

1,928

-1,948

1,596

1,358

2,829

-3,481

0,543

0,00

1,000

0,712

1,297

-0,657

0,644

-0,261

0,646

0,25

1,214

0,684

1,575

-0,797

0,873

-0,318

0,761

0,50

1,524

1,077

1,972

-0,985

0,992

-0,417

0,881

0,75

1,976

1,374

2,535

-1,218

1,321

-0,606

1,003

1,00

0,645

1,786

3,325

-1,462

1,860

-0,994

1,122

1,25

3,663

2,367

4,427

-1,619

2,784

-1,801

=3,0; = 1,000; = 1,000; = 0,0

1,782

0,00

1,000

-1,341

0,001

2,350

2,210

-3,428

1,844

0,25

1,039

-1,392

0,001

2,441

2,296

-3,561

1,998

0,50

1,153

-1,537

-0,002

2,715

2,550

-3,958

2,217

0,75

1,359

-1,775

-0,026

3,231

3,012

-4,688

2,494

1,00

1,696

-2,123

-0,133

4,168

3,789

-5,954

2,837

1,25

2,249

-2,618

-0,499

5,936

5,095

-8,189

0,678

0,00

1,000

0,824

1,673

-0,340

1,308

-1,077

0,819

0,25

1,256

1,033

2,098

-0,421

1,645

-1,359

0,961

0,50

1,657

1,348

2,729

-0,495

2,189

-1,843

1,098

0,75

2,312

1,832

3,657

-0,457

3,127

-2,771

1,228

1,00

3,476

2,631

5,028

0,009

4,900

-4,741

1,349

1,25

5,890

4,161

7,123

1,988

8,799

-9,597

=3,0; = 0,667; = 0,667; = 0,0

1,519

0,00

1,000

-1,204

0,653

1,164

1,730

-2,312

1,568

0,25

1,035

-1,245

0,676

1,205

1,791

-2,393

1,691

0,50

1,137

-1,363

0,741

1,326

1,968

-2,632

1,867

0,75

1,316

-1,554

0,849

1,553

2,286

-3,063

2,087

1,00

1,602

-1,828

0,991

1,959

2,807

-3,790

2,354

1,25

2,053

-2,209

1,129

2,729

3,665

-5,043

0,615

0,00

1,000

0,752

1,466

-0,588

0,873

-0,521

0,736

0,25

1,229

0,923

1,800

-0,720

1,075

-0,643

0,863

0,50

1,568

1,168

2,284

-0,891

1,384

-0,848

0,993

0,75

2,079

1,518

2,976

-1,074

1,885

-1,231

1,119

1,00

2,875

2,026

3,957

-1,184

2,737

-1,994

1,239

1,25

4,199

2,807

5,359

-0,978

4,294

-3,612

=3,0; = 1,500; = 1,500; = 0,0

2,166

0,00

1,000

-1,462

-2,091

5,169

2,826

-5,574

2,246

0,25

1,042

-1,523

-2,179

5,387

2,945

-5,809

2,436

0,50

1,165

-1,689

-2,443

6,029

3,292

-6,497

2,692

0,75

1,381

-1,949

-2,953

7,207

3,903

-7,736

2,983

1,00

1,717

-2,287

-3,891

9,180

4,486

-9,732

3,252

1,25

2,181

-2,638

-5,525

12,199

6,094

-12,598

0,667

0,00

1,000

1,018

1,831

0,559

2,308

-2,538

0,845

0,25

1,338

1,358

2,435

0,767

3,089

-3,407

1,001

0,50

1,962

1,958

3,406

1,316

4,551

-5,122

1,143

0,75

3,311

3,159

4,974

3,101

7,754

-9,200

1,273

1,00

7,185

6,327

7,533

10,337

17,047

-22,161

1,392

1,25

28,619

22,315

9,560

62,860

68,401

-100,678

=3,0; = 0,111; = 0,111; = 2,0

1,180

0,00

1,000

0,904

1,103

-0,943

0,186

0,339

0,226

0,25

1,272

1,146

1,402

-1,195

0,240

0,425

0,282

0,50

1,662

1,476

1,829

-1,535

0,337

0,519

0,347

0,75

2,219

1,913

3,432

-1,971

0,513

0,589

0,418

1,00

3,002

2,476

3,265

-2,495

0,830

0,570

0,490

1,25

4,096

3,188

4,387

-3,061

1,380

0,340

=3,0; = 0,250; = 0,250; = 2,0

0,201

0,00

1,000

0,949

1,249

-1,043

0,235

0,346

0,254

0,25

1,287

1,215

1,606

-1,333

0,309

0,434

0,317

0,50

1,703

1,575

2,114

-1,715

0,444

0,514

0,387

0,75

2,297

2,048

2,824

-2,190

0,687

0,540

0,460

1,00

3,138

2,656

3,792

-2,733

1,119

0,421

0,534

1,25

4,334

3,433

5,089

-3,269

1,877

-0017

=3,0; = 0,429; = 0,429; = 2,0

0,224

0,00

1,000

1,000

1,466

-1,166

0,329

0,323

0,285

0,25

1,305

1,294

1,907

-1,503

0,442

0,400

0,354

0,50

1,751

1,691

2,530

-1,933

0,644

0,440

0,428

0,75

2,395

2,211

3,391

-2,439

1,005

0,370

0,504

1,00

3,324

2,886

4,553

-2,968

1,639

0,048

0,579

1,25

4,694

3,773

6,108

-3,386

2,758

-0,803

=3,0; = 0,667; = 0,667; = 2,0

0,246

0,00

1,000

1,058

1,798

-1,303

0,524

0,210

0,315

0,25

1,327

1,389

2,368

-1,692

0,713

0,242

0,390

0,50

1,814

1,836

3,166

-2,159

1,050

0,172

0,467

0,75

2,538

2,430

4,254

-2,653

1,644

-0,130

0,543

1,00

3,632

3,230

5,721

-3,052

2,695

-0,926

0,617

1,25

5,397

4,375

7,722

-3,049

4,646

-2,814

=3,0; = 1,000; = 1,000; = 2,0

0,256

0,00

1,000

1,138

2,311

-1,367

0,963

-0,179

0,331

0,25

1,360

1,525

3,096

-1,783

1,335

-0,310

0,409

0,50

1,925

2,066

4,183

-2,204

1,997

-0,718

0,486

0,75

2,834

2,835

5,673

-2,477

3,190

-1,721

0,560

1,00

4,415

4,018

7,751

-2,184

5,486

-4,101

0,631

1,25

7,644

6,167

10,798

0,085

10,584

-10,276

=3,0; = 1,500; = 1,500; E = 2,0

0,223

0,00

1,000

1,329

3,027

-0,846

2,149

-1,612

0,297

0,25

1,453

1,889

4,236

-1,038

3,145

-2,469

0,371

0,50

2,312

2,817

5,975

-0,753

5,104

-4,518

0,442

0,75

4,186

4,591

8,567

1,240

9,500

-9,864

0,510

1,00

9,625

9,149

12,631

10,854

22,492

-27,707

0,577

1,25

40,191

32,082

16,163

85,032

95,670

-139,227

=3,5; = 0,111; = 0,111; = 0,0

1,132

0,00

1,000

-1,004

0,994

0,119

1,139

-1,131

1,165

0,250

1,029

-1,034

1,023

0,122

1,172

-1,164

1,251

0,500

1,114

-1,117

1,107

0,133

1,269

-1,260

1,351

0,750

1,258

-1,252

1,249

0,154

1,436

-1,428

1,546

1,000

1,475

-1,439

1,459

0,198

1,695

-1,695

1,739

1,250

1,784

-1,682

1,743

0,297

2,084

-2,115

1,955

1,500

2,215

-1,980

2,099

0,518

2,663

-2,781

2,189

1,750

2,808

-2,340

2,495

0,993

3,528

-3,860

0,457

0,00

1,000

0,673

1,075

-0,670

0,463

-0,051

0,544

0,250

1,200

0,807

1,290

-0,804

0,556

-0,062

0,649

0,500

1,484

0,995

1,595

-0,989

0,692

-0,084

0,772

0,750

1,888

1,252

2,024

-1,234

0,899

-0,138

0,908

1,000

2,457

1,596

2,621

-1,534

1,225

-0,271

1,052

1,250

3,249

2,044

3,422

-1,856

1,741

-0,569

1,201

1,500

4,331

2,613

4,448

-2,112

2,553

-1,182

1,346

1,750

5,800

3,327

5,686

-2,122

3,820

-2,359

=3,5; = 0,250; = 0,250; = 0,0

1,255

0,00

1,000

-1,054

0,964

0,303

1,286

-1,374

1,291

0,25

1,031

-1,086

0,993

0,313

1,325

-1,415

1,388

0,50

1,119

-1,177

1,078

0,340

1,439

-1,537

1,530

0,75

1,270

-1,322

1,221

0,392

1,637

-1,751

1,708

1,00

1,496

-1,524

1,429

0,487

1,942

-2,091

1,914

1,25

1,820

-1,781

1,703

0,672

2,403

-2,626

2,142

1,50

2,273

-2,100

2,026

1,041

3,091

-3,479

2,389

1,75

2,908

-2,487

2,340

1,779

4,126

-4,866

0,525

0,00

1,000

0,692

1,172

-0,675

0,558

-0,137

0,626

0,25

1,207

0,835

1,414

-0,815

0,674

-0,166

0,744

0,50

1,503

1,035

1,759

-1,005

0,845

-0,217

0,878

0,75

1,925

1,308

2,243

-1,251

1,108

-0,323

1,023

1,00

2,520

1,672

2,907

-1,535

1,520

-0,546

1,174

1,25

3,350

2,145

3,782

-1,799

2,167

-1,000

1,326

1,50

4,490

2,747

4,873

-1,917

3,180

-1,878

1,472

1,75

6,062

3,510

6,140

-1,631

4,761

-3,518

=3,5; = 0,429; = 0,429; = 0,0

1,404

0,000

1,000

-1,115

0,879

0,611

1,494

1,743

1,447

0,250

1,032

-1,151

0,907

0,631

1,543

-1,800

1,556

0,500

1,125

-1,251

0,988

0,689

1,682

-1,963

1,714

0,750

1,284

-1,411

1,123

0,795

1,924

-2,249

1,908

1,000

1,523

-1,629

1,314

0,983

2,300

-2,707

2,130

1,250

1,867

-1,910

1,548

1,322

2,869

-3,431

2,376

1,500

2,357

-2,258

1,784

1,958

3,725

-4,593

2,643

1,750

3,063

-2,691

1,906

3,185

5,032

-6,511

0,607

0,000

1,000

0,715

1,298

-0,655

0,708

-0,288

0,724

0,250

1,215

0,868

1,577

-0,794

0,861

-0,352

0,859

0,500

1,525

1,083

1,974

-0,982

1,090

-0,458

1,006

0,750

1,969

1,376

2,527

-1,210

1,441

-0,657

1,161

1,000

2,599

1,766

3,273

-1,438

1,990

-1,039

1,318

1,250

3,482

2,273

4,226

-1,570

2,846

-1,764

1,471

1,500

4,714

2,925

5,368

-1,404

4,184

-3,108

1,615

1,750

6,475

3,779

6,603

-0,524

6,304

-5,588

=3,5; = 0,667; = 0,667; = 0,0

1,592

0,000

1,000

-1,194

0,652

1,174

1,802

-2,351

1,642

0,250

1,034

-1,235

0,674

1,214

1,864

-2,432

1,769

0,500

1,134

-1,348

0,738

1,333

2,044

-2,667

1,947

0,750

1,303

-1,527

0,839

1,548

2,356

-3,081

2,163

1,000

1,561

-1,772

0,967

1,919

2,845

-3,749

2,409

1,250

1,940

-2,068

1,081

2,573

3,591

-4,818

2,683

1,500

2,497

-2,491

1,073

3,771

4,737

-6,568

2,994

1,750

3,345

-3,019

0,667

6,081

6,543

-9,570

0,704

0,000

1,000

0,743

1,456

-0,559

0,962

-0,581

0,844

0,250

1,225

0,909

1,782

-0,683

1,181

-0,714

0,996

0,500

1,553

1,144

2,247

-0,839

1,509

-0,932

1,157

0,750

2,028

1,464

2,884

-0,995

2,016

-1,316

1,321

1,000

2,708

1,892

3,715

-1,067

2,803

-2,010

1,482

1,250

3,682

2,457

4,727

-0,872

4,035

-3,271

1,633

1,500

5,104

3,213

5,840

-0,030

5,992

-5,578

1,774

1,750

7,319

4,289

6,801

2,344

9,270

-9,989

=3,5; = 1,000; = 1,000; = 0,0

1,834

0,000

1,000

-1,305

0,010

2,340

2,263

-3,445

1,896

0,250

1,038

-1,353

0,010

2,423

2,348

-3,574

2,048

0,500

1,146

-1,487

0,008

2,686

2,595

-3,951

2,258

0,750

1,334

-1,699

-0,012

3,158

3,028

-4,624

2,510

1,000

1,628

-1,993

-0,104

3,973

3,718

-5,733

2,803

1,250

2,079

-2,386

-0,405

5,420

4,800

-7,566

3,144

1,500

2,791

-2,920

-1,265

8,134

6,527

-10,723

3,576

1,750

-3,695

-3,610

13,647

9,416

-16,558

0,814

0,000

1,000

0,782

1,608

-0,230

1,436

-1,210

0,979

0,250

1,239

0,967

1,990

-0,280

1,782

-1,504

1,152

0,500

1,595

1,232

2,528

-0,308

2,309

-1,981

1,325

0,750

2,122

1,600

3,239

-0,219

3,129

-2,800

1,494

1,000

2,909

2,108

4,106

0,195

4,421

-4,239

1,653

1,250

4,119

2,824

5,022

1,393

6,519

-6,879

1,799

1,500

6,138

3,917

5,646

4,512

10,166

-12,000

1,934

1,750

10,108

5,890

4,691

13,128

17,476

-23,789

=3,5; = 1,500; = 1,500; = 0,0

2,184

0,000

1,000

-1,492

-2,133

5,232

2,837

-5,627

2,267

0,250

1,042

-1,555

-2,225

5,457

2,959

-5,869

2,465

0,500

1,169

-1,730

-2,504

6,127

3,317

-6,584

2,738

0,750

1,396

-2,014

-3,054

7,385

3,961

-7,900

3,078

1,000

1,772

-2,428

-4,136

9,639

5,015

-10,168

3,496

1,250

2,400

-3,020

-6,395

13,821

6,712

-14,132

4,025

1,500

3,475

-3,875

-11,362

21,912

9,381

-21,229

4,644

1,750

5,208

-4,985

-21,870

36,854

12,931

-33,047

0,898

0,000

1,000

0,563

1,485

0,936

2,428

-2,797

1,091

0,250

1,271

1,094

1,876

1,197

3,087

-3,563

1,281

0,500

1,699

1,443

2,401

1,725

4,137

-4,844

1,460

0,750

2,400

1,974

2,982

2,906

5,873

-7,137

1,625

1,000

3,635

2,835

3,328

5,727

8,946

-11,612

1,777

1,250

6,174

4,460

2,321

13,276

15,175

-21,725

1,915

1,500

13,189

8,591

-5,831

29,221

31,748

-51,964

2,044

1,750

51,095

29,256

-80,660

206,213

115,362

-225,06

=3,5; = 0,111; = 0,111; = 2,0

0,195

0,00

1,000

0,934

1,106

-0,976

0,201

0,367

0,247

0,25

1,282

1,193

1,418

-1,246

0,262

0,465

0,313

0,50

1,692

1,552

1,868

-1,617

0,269

0,576

0,392

0,75

2,282

2,035

2,509

-2,101

0,564

0,669

0,481

1,00

3,114

2,662

3,398

-2,692

0,911

0,681

0,579

1,25

4,257

3,451

4,578

-3,340

1,505

0,495

0,681

1,50

5,787

4,411

6,064

-3,922

2,477

-0,081

0,783

1,75

7,801

5,552

7,820

-4,205

4,015

-1,356

=3,5; = 0,250; = 0,250; E = 2,0

0,220

0,00

1,000

0,981

1,258

-1,084

0,254

0,380

0,281

0,25

1,299

1,267

1,632

-1,398

0,337

0,481

0,356

0,50

1,735

1,660

2,170

-1,818

0,487

0,580

0,442

0,75

2,363

2,183

2,926

-2,350

0,755

0,632

0,539

1,00

3,245

2,855

3,953

-2,965

1,221

0,547

0,642

1,25

4,452

3,690

5,280

-3,579

1,998

0,171

0,746

1,50

6,066

4,698

6,896

-4,018

3,243

-0,741

0,847

1,75

8,210

5,901

8,728

-3,954

5,193

-2,599

=3,5; = 0,429; = 0,429; = 2,0

0,250

0,00

1,000

1,035

1,486

-1,222

0,356

0,363

0,321

0,25

1,317

1,353

1,951

-1,590

0,481

0,456

0,406

0,50

1,784

1,786

2,614

-2,067

0,705

0,518

0,502

0,75

2,457

2,356

3,526

-2,637

1,097

0,476

0,605

1,00

3,399

3,079

4,728

-3,237

1,759

0,200

0,712

1,25

4,685

3,968

6,223

-3,726

2,829

-0,521

0,816

1,50

6,419

5,041

7,960

-3,835

4,515

-2,034

0,915

1,75

8,797

6,351

9,799

-3,048

7,169

-4,960

=3,5; = 0,667; = 0,667; = 2,0

0,283

0,00

1,000

1,096

1,838

-1,382

0,564

0,260

0,368

0,25

1,339

1,451

2,443

-1,813

0,774

0,309

0,464

0,50

1,842

1,931

3,286

-2,335

1,141

0,263

0,569

0,75

2,567

2,556

4,408

-2,891

1,762

-0,000

0,677

1,00

3,585

3,339

5,816

-3,350

2,771

-0,681

0,785

1,25

4,991

4,303

7,467

-3,461

4,367

-2,109

0,886

1,50

6,959

5,499

9,232

-2,735

6,886

-4,873

0,981

1,75

9,902

7,077

10,788

-0,085

11,042

-10,262

=3,5; = 1,000; = 1,000; = 2,0

0,318

0,00

1,000

1,162

2,387

-1,482

1,034

-0,122

0,416

0,25

1,363

1,562

3,206

-1,944

1,434

-0,233

0,522

0,50

1,910

2,098

4,297

-2,412

2,109

-0,597

0,632

0,75

2,709

2,791

5,659

-2,732

3,204

-1,437

0,740

1,00

3,860

3,673

7,231

-2,610

4,943

-3,131

0,842

1,25

5,559

4,817

8,852

-1,449

7,732

-6,395

0,937

1,50

8,285

6,430

10,080

2,189

12,501

-12,918

1,025

1,75

13,500

9,159

9,298

12,841

21,950

-27,802

=3,5; = 1,500; = 1,500; = 2,0

0,329

0,00

1,000

1,244

3,082

-0,968

2,247

-1,547

0,434

0,25

1,398

1,706

4,168

-1,183

3,158

-2,275

0,541

0,50

2,030

2,345

5,467

-1,026

4,649

-3,757

0,643

0,75

3,041

3,235

6,838

0,045

7,045

-6,650

0,740

1,00

4,771

4,564

7,879

3,342

11,342

-12,492

0,831

1,25

8,251

6,913

7,116

12,977

19,831

-25,901

0,917

1,50

17,786

12,657

-3,213

47,414

42,334

-66,511

1,000

1,75

69,508

40,995

-104,251

274,174

156,466

-302,120

=4,0; = 0,111; = 0,111; = 0,0

1,171

0,00

1,000

-1,029

0,993

0,122

1,777

-1,159

1,205

0,25

1,030

-1,060

1,023

0,125

1,212

-1,194

1,297

0,50

1,117

-1,147

1,109

0,136

1,315

-1,295

1,436

0,75

1,265

-1,289

1,256

0,158

1,492

-1,472

1,6145

1,00

1,488

-1,488

1,471

0,204

1,767

-1,753

1,827

1,25

1,805

-1,745

1,763

0,307

2,179

-2,193

2,068

1,50

2,244

-2,063

2,127

0,531

2,787

-2,884

2,330

1,75

2,835

-2,440

2,524

1,001

3,673

-3,973

2,608

2,0

3,618

-2,877

2,855

1,929

4,939

-5,675

2,894

2,25

4,645

-3,374

2,909

3,678

6,721

-8,325

0,469

0,00

1,000

0,682

1,076

-0,679

0,476

-0,053

0,560

0,25

1,204

0,820

1,295

-0,817

0,573

-0,064

0,672

0,50

1,494

1,015

1,606

-1,009

0,716

-0,086

0,804

0,75

1,910

1,284

2,049

-1,265

0,934

-0,143

0,954

1,0

2,501

1,647

2,670

-1,584

1,280

-0,281

1,121

1,25

3,332

2,128

3,512

-1,935

1,832

-0,591

1,299

1,50

4,472

2,745

4,599

-2,289

2,698

-1,226

1,487

1,75

6,002

3,514

5,902

-2,288

4,027

-2,422

1,675

2,00

8,002

4,447

7,292

-1,791

5,996

-4,529

1,856

2,25

10,575

5,555

8,481

-0,202

8,827

-8,059

=4,0; = 0,250; = 0,250; = 0,0

1,300

0,00

1,000

-1,080

0,963

0,311

1,331

-1,411

1,339

0,25

1,031

-1,114

0,993

0,321

1,373

-1,453

1,442

0,50

1,122

-1,209

1,080

1,350

1,494

-1,584

1,595

0,75

2,276

-1,363

1,227

0,404

1,704

-1,808

1,789

1,00

1,508

-1,575

1,439

0,504

2,028

-2,166

2,016

1,25

1,888

-1,848

1,718

0,895

2,513

-2,724

2,269

1,50

2,293

-2,181

2,044

1,066

3,226

-3,596

2,543

1,75

2,907

-2,575

2,349

1,779

4,254

-4,956

2,829

2,00

3,722

-3,030

2,489

3,109

5,714

-7,068

3,123

2,25

4,805

-3,550

2,161

5,539

7,758

-10,348

0,542

0,00

1,000

0,702

1,174

-0,685

0,575

-0,141

0,648

0,25

1,211

0,850

1,422

-0,829

0,696

-0,171

0,774

0,50

1,514

1,058

1,775

-1,027

0,877

-0,225

0,920

0,75

1,949

1,344

2,276

-1,285

1,156

-0,336

1,084

1,00

2,569

1,731

2,969

-1,588

1,595

-0,569

1,262

1,25

3,437

2,238

3,889

-1,880

2,286

-1,043

1,451

1,50

4,625

2,883

5,036

-2,032

3,357

-1,948

1,643

1,75

6,211

3,683

6,337

-1,803

4,966

-3,571

1,833

2,00

8,283

4,647

7,593

-0,775

7,317

-6,332

2,011

2,25

10,975

5,798

8,389

1,757

10,660

-10,875

=4,0; = 0,429; = 0,429; = 0,0

1,461

0,00

1,000

-1,143

0,875

0,628

1,551

-1,795

1,506

0,25

1,033

-1,180

0,904

0,649

1,602

-1,854

1,623

0,50

1,128

-1,285

0,987

0,709

1,750

-2,026

1,794

0,75

1,290

-1,453

1,125

0,821

2,006

-2,327

2,005

1,00

1,533

-1,682

1,317

1,015

2,403

-2,805

2,250

1,75

1,878

-1,973

1,552

1,361

2,893

-3,549

2,518

1,50

2,355

-2,327

1,781

1,986

3,853

-4,702

2,804

1,75

2,999

-2,743

1,893

3,114

5,084

-6,487

3,101

2,0

3,866

-3,224

1,650

5,136

6,818

-9,248

3,409

2,25

5,050

-3,786

0,569

8,770

9,248

-13,574

0,631

0,00

1,000

0,726

1,303

-0,664

0,732

-0,366

0,756

0,25

1,219

0,885

1,588

-0,808

0,893

-0,366

0,901

0,50

1,537

1,109

1,996

-1,004

1,135

-0,478

1,065

0,75

1,986

1,417

2,569

-1,243

1,509

0,688

1,245

1,00

2,449

1,831

3,347

-1,489

2,095

-1,089

1,436

1,25

3,562

2,369

4,342

-1,643

3,003

-1,842

1,634

1,50

4,807

3,048

5,512

-1,509

4,379

-3,193

1,829

1,75

6,465

3,883

6,708

-0,744

6,406

-5,507

2,017

2,00

8,648

4,893

7,607

1,238

9,316

-9,334

2,189

2,25

11,568

6,128

7,556

5,500

13,462

-15,608

=4,0; = 0,667; = 0,667; = 0,0

1,663

0,00

1,000

-1,219

0,642

1,207

1,873

-2,424

1,717

0,25

1,035

-1,262

0,665

1,249

1,939

-2,509

1,853

0,50

1,136

-1,379

0,729

1,373

2,129

-2,755

2,045

0,75

1,307

-1,565

0,829

1,596

2,456

-3,186

2,279

1,00

1,564

-1,816

0,954

1,974

2,961

-3,869

2,545

1,25

1,930

-2,132

1,062

2,617

3,709

-4,929

2,832

1,50

2,438

-2,513

1,049

3,726

4,789

-6,563

3,134

1,75

3,136

-2,963

0,705

5,634

6,322

-9,084

3,450

2,00

4,104

-3,497

-0,416

9,055

8,480

-13,025

3,791

2,25

5,521

-4,158

-3,297

15,286

11,556

-19,432

0,743

0,00

1,000

0,754

1,461

-0,562

1,001

-0,606

0,893

0,25

1,229

0,926

1,795

-0,688

1,233

-0,748

1,063

0,50

1,565

1,170

2,273

-0,849

1,582

-0,979

1,248

0,75

2,052

1,505

2,929

-1,012

2,171

-1,386

1,446

1,00

2,746

1,951

3,783

-1,091

2,952

-2,110

1,650

1,25

3,714

2,526

4,801

-0,910

4,212

-3,381

1,853

1,50

5,032

3,247

5,854

-0,155

6,077

-5,539

2,048

1,75

6,807

4,137

6,648

1,719

8,770

-9,103

2,228

2,00

9,228

5,244

6,584

5,704

12,629

-14,953

3,491

2,25

12,749

6,709

4,303

13,947

18,325

-24,936

=4,0; = 1,000; = 1,000; = 0,0

1,922

0,00

1,000

-1,318

-0,011

2,397

2,350

-3,546

1,988

0,25

1,038

-1,367

-0,012

2,488

2,439

-3,679

2,149

0,50

1,146

-1,501

-0,016

2,751

2,694

-4,066

2,370

0,75

1,329

-1,711

-0,039

3,223

3,134

-4,749

2,634

1,00

1,607

-1,992

-0,132

4,009

3,809

-5,818

2,926

1,25

2,008

-2,346

-0,409

5,317

4,804

-7,485

3,239

1,50

2,577

-2,778

-1,118

7,529

6,230

-10,070

3,576

1,75

3,401

-3,309

-2,780

11,382

8,258

-14,149

3,951

2,00

4,660

-3,997

-6,600

18,461

11,169

-20,888

4,415

2,25

6,609

-4,995

-15,792

32,748

15,466

-33,028

0,885

0,00

1,000

0,788

1,603

-0,201

1,507

-1,281

1,068

0,25

1,241

0,976

1,986

-0,244

1,873

-1,595

1,267

0,50

1,999

1,245

2,525

-0,262

2,429

-2,099

1,477

0,75

2,121

1,613

3,227

-0,159

3,277

-2,944

1,691

1,00

2,868

2,100

4,047

0,255

4,558

-4,366

1,902

1,25

3,918

2,728

4,835

1,324

6,450

-6,729

2,102

1,50

5,382

3,527

5,253

3,661

9,199

-10,609

2,286

1,75

7,478

4,567

4,581

8,446

13,199

-17,047

2,452

2,00

10,739

6,037

1,056

18,439

19,296

-28,481

2,602

2,25

16,788

8,525

-10,943

41,995

29,470

-51,529

=4,0; = 1,500; = 1,500; = 0,0

2,261

0,00

1,000

-1,459

-2,140

5,270

2,916

-5,711

2,344

0,25

1,042

-1,519

-2,229

5,489

3,037

-5,948

2,541

0,50

1,161

-1,681

-2,494

6,130

3,387

-6,638

2,806

0,75

1,369

-1,935

-2,999

7,288

3,990

-7,858

3,117

1,00

1,692

-2,281

-3,934

9,237

4,918

-9,832

3,467

1,25

2,186

-2,734

-5,729

12,558

6,279

-12,988

3,867

1,50

2,964

-3,342

-9,369

18,469

8,230

-18,172

4,361

1,75

4,289

-4,219

-17,318

29,834

10,972

-27,403

5,052

2,00

6,799

-5,634

-36,360

53,939

14,460

-44,203

6,084

2,25

11,741

-7,984

-83,342

106,403

16,161

-75,746

1,048

0,00

1,000

0,832

1,356

1,124

2,551

-3,004

1,271

0,25

1,258

1,044

1,696

1,426

3,210

-3,787

1,499

0,50

1,648

1,350

2,125

1,981

4,214

-5,034

1,727

0,75

2,341

1,775

2,532

3,077

5,728

-7,061

1,943

1,00

3,100

2,353

2,642

5,246

7,982

-10,388

2,144

1,25

4,423

3,154

1,826

9,545

11,350

-15,962

2,325

1,50

6,595

4,349

-1,490

18,447

16,593

-25,903

2,490

1,75

10,796

6,455

-12,313

39,382

25,706

-46,300

2,642

2,00

21,918

11,587

-53,445

104,083

45,694

-101,769

2,782

2,25

80,453

36,733

-336,116

486,049

122,345

-390,942

=4,0; = 0,111; = 0,111; = 2,0

0,199

0,00

1,000

0,945

1,107

-0,988

0,205

0,375

0,253

0,25

1,287

1,212

1,424

-1,266

0,268

0,475

0,322

0,50

1,706

1,584

1,885

-1,651

0,379

0,592

0,406

0,75

2,316

2,092

2,550

-2,162

0,583

0,695

0,506

1,00

3,190

2,767

3,485

-2,800

0,950

0,720

0,619

1,25

4,415

3,638

4,754

-3,525

1,585

0,546

0,745

1,50

6,083

4,728

6,386

-4,223

2,634

-0,027

0,879

1,75

8,284

6,047

8,336

-4,657

4,282

-1,305

1,016

2,00

11,099

7,589

10,427

-4,418

6,743

-3,720

1,149

2,25

14,615

9,341

12,278

-2,846

10,263

-7,878

=4,0; = 0,250; = 0,250; = 2,0

0,225

0,00

1,000

0,995

1,262

-1,100

0,259

0,389

0,289

0,25

1,304

1,291

1,644

-1,425

0,345

0,494

0,368

0,50

1,752

1,701

2,198

-1,865

0,501

0,601

0,463

0,75

2,405

2,257

2,988

-2,432

0,784

0,664

0,572

1,00

3,339

2,988

4,080

-3,108

1,280

0,590

0,695

1,25

4,640

3,922

5,523

-3,817

2,116

0,222

0,829

1,50

6,397

5,074

7,310

-4,387

3,457

-0,695

0,968

1,75

8,694

6,450

9,334

-4,494

5,505

-2,530

1,106

2,00

11,612

8,038

11,317

-3,611

8,486

-5,796

1,237

2,25

15,274

9,837

12,729

-0,878

12,682

-11,242

=4,0; = 0,429; = 0,429; = 2,0

0,257

0,00

1,000

1,053

1,495

-1,245

0,364

0,375

0,333

0,25

1,324

1,384

1,973

-1,630

0,494

0,474

0,425

0,50

1,807

1,841

2,663

-2,136

0,729

0,545

0,532

0,75

2,512

2,455

3,629

-2,756

1,146

0,513

0,654

1,00

3,517

3,254

4,926

-3,436

1,856

0,245

0,787

1,25

4,906

4,258

6,569

-4,039

3,011

-0,480

0,928

1,50

6,762

5,479

8,487

-4,296

4,799

-1,989

1,070

1,75

9,168

6,912

10,465

-3,754

7,438

-4,743

1,206

2,00

10,226

8,553

12,064

-1,679

11,185

-9,399

1,332

2,25

16,153

10,438

12,471

3,200

16,426

-17,038

=4,0; = 0,667; = 0,667; = 2,0

0,296

0,00

1,000

1,121

1,859

-1,421

0,578

0,276

0,388

0,25

1,349

1,495

2,490

-1,878

0,799

0,333

0,495

0,50

1,873

2,650

3,382

-2,445

1,189

0,278

0,618

0,75

2,640

2,695

4,590

-3,073

1,856

0,037

0,754

1,00

3,727

3,571

6,132

-3,635

2,944

-0,650

0,897

1,25

5,215

4,652

7,948

-3,879

4,636

-2,078

1,042

1,50

7,184

5,941

9,838

-3,373

7,146

-4,690

1,182

1,75

9,736

7,437

11,390

-1,420

10,723

-9,119

1,311

2,00

13,071

9,177

11,835

3,191

15,741

-16,399

1,428

2,25

17,715

11,318

9,525

13,027

22,976

-28,717

=4,0; = 1,000; = 1,000; = 2,0

0,344

0,00

1,000

1,198

2,444

-1,556

1,068

-0,100

0,455

0,25

1,377

1,627

3,317

-2,064

1,496

-0,206

0,583

0,50

1,951

2,211

4,497

-2,601

2,223

-0,573

0,722

0,75

2,789

2,975

5,986

-3,015

3,399

-1,425

0,869

1,00

3,968

3,932

7,693

-3,020

5,211

-3,100

1,016

1,25

6,571

5,090

9,376

2,133

7,877

-6,075

1,156

1,50

7,716

6,462

10,555

0,442

11,669

-11,058

1,285

1,75

10,644

8,113

10,298

6,166

17,036

-19,297

1,401

2,00

15,001

10,271

6,424

18,424

24,994

-33,669

1,508

2,25

22,814

13,672

-8,015

47,579

38,359

-62,700

=4,0; = 1,500; = 1,500; = 2,0

0,393

0,00

1,000

1,280

3,241

-1,112

2,354

-1,545

0,526

0,25

1,408

1,768

4,416

-1,391

3,330

-2,289

0,670

0,50

2,036

2,426

5,805

-1,324

4,873

-3,756

0,816

0,75

2,959

3,272

7,198

-0,475

7,193

-6,389

0,958

1,00

4,283

4,329

8,165

1,893

10,555

-10,856

1,089

1,25

6,206

5,668

7,846

7,144

15,390

-18,332

1,209

1,50

9,222

7,496

4,211

18,431

22,645

-31,498

1,319

1,75

14,865

10,493

-9,183

45,351

34,921

-58,243

1,424

2,00

29,558

17,442

-62,079

129,424

61,478

-130,860

1,523

2,25

106,673

50,752

-431,166

630,883

162,853

-211,188

=5,0; = 0,111; = 0,111; = 0,0

1,187

0,000

1,000

-1,045

0,993

0,123

0,193

-1,177

1,222

0,250

1,030

-1,076

1,024

0,127

1,230

-1,213

1,317

0,500

1,119

-1,167

1,111

0,139

1,336

-1,318

1,462

0,750

1,270

-1,315

1,261

0,161

1,519

-1,501

1,650

1,000

1,499

-1,523

1,482

0,209

1,806

-1,794

1,877

1,250

1,829

-1,796

1,785

0,316

2,239

-2,256

2,141

1,500

2,289

-2,139

8,168

0,550

2,885

-2,990

2,438

1,750

2,919

-2,558

2,595

1,044

3,839

-4,157

2,768

2,000

3,765

-3,057

2,967

2,025

5,219

-5,996

3,126

2,250

4,878

-3,640

3,070

3,856

7,158

-8,842

3,508

2,500

6,313

-4,305

2,505

7,084

9,778

-13,118

3,907

2,750

8,122

-5,048

0,611

12,482

13,126

-19,307

0,471

0,000

1,000

0,685

1,076

-0,682

0,478

-0,053

0,563

0,250

1,204

0,825

1,296

-0,822

0,576

-0,064

0,677

0,500

1,498

1,022

1,611

-1,016

0,720

-0,087

0,812

0,750

1,918

1,296

2,060

-1,277

0,943

-0,144

0,967

1,000

2,522

1,670

2,693

-1,606

1,297

-0,284

1,142

1,250

3,378

2,170

3,562

-1,973

1,867

-0,602

1,337

1,500

4,575

2,327

4,706

-2,297

2,776

-1,261

1,553

1,750

6,223

3,674

6,121

-2,398

4,200

-2,523

1,788

2,000

8,451

4,747

7,709

-1,943

6,365

-4,791

2,040

2,250

11,401

6,078

9,195

-0,370

9,537

-8,631

2,307

2,500

15,218

7,693

10,012

3,190

13,973

-14,779

2,582

2,750

20,025

9,600

9,164

9,962

19,823

-24,075

=5,0; = 0,250; = 0,250; = 0,0

1,322

0,000

1,000

-1,100

0,962

0,317

1,353

-1,436

1,362

0,250

1,032

-1,135

0,993

0,327

1,396

-1,482

1,470

0,500

1,125

-1,234

1,082

0,357

1,522

-1,615

1,630

0,750

1,283

-1,394

1,232

0,413

1,740

-1,850

1,836

1,000

1,522

-1,619

1,451

0,518

2,081

-2,225

2,082

1,250

1,867

-1,911

1,742

0,718

2,594

-2,816

2,365

1,500

2,347

-2,277

2,087

1,111

3,358

-3,748

2,682

1,750

3,004

-2,720

2,421

1,867

4,473

-5,215

3,030

2,000

3,882

-3,244

2,593

3,273

6,063

-7,493

3,405

2,250

5,034

-3,852

2,308

5,773

8,254

-10,954

3,800

2,500

6,511

-4,540

1,047

10,011

11,129

-16,043

4,206

2,750

8,360

-5,298

-2,010

16,842

14,663

-23,229

0,545

0,000

1,000

0,707

1,175

-0,689

0,578

-0,142

0,652

0,250

1,212

0,856

1,425

-0,835

0,701

-0,173

0,781

0,500

1,518

1,068

1,782

-1,037

0,885

-0,227

0,932

0,750

1,961

1,361

2,292

-1,301

1,169

-0,340

1,102

1,000

2,586

1,761

3,004

-1,616

1,621

-0,579

1,294

1,250

2,499

2,295

3,963

-1,929

2,343

-1,069

1,505

1,500

4,761

2,994

5,189

-2,113

3,480

-2,018

1,736

1,750

6,494

3,892

6,635

-1,920

5,230

-3,752

1,986

2,000

8,829

5,022

8,122

-0,911

7,840

-6,748

2,252

2,250

11,904

6,415

9,240

1,619

11,572

-11,655

2,530

2,500

15,851

8,087

9,219

6,710

16,634

-19,260

2,810

2,750

20,769

10,037

6,794

15,755

23,057

-30,387

=5,0; = 0,429; = 0,429; = 0,0

1,491

0,000

1,000

-1,168

0,873

0,642

1,581

-1,833

1,540

0,250

1,035

-1,209

0,903

0,664

1,637

-1,887

1,662

0,500

1,131

-1,317

0,987

0,727

1,790

-2,075

1,644

0,750

1,300

-1,495

1,129

0,846

2,062

-2,395

2,071

1,000

1,551

-1,739

1,327

1,050

2,479

-2,898

2,343

1,250

1,916

-2,058

1,573

1,422

3,116

-3,702

2,649

1,500

2,419

-2,449

1,819

2,082

4,039

-4,936

2,991

1,750

3,113

-2,924

1,941

3,300

5,388

-6,883

0,636

0,000

1,000

0,732

1,305

-0,669

0,737

-0,301

0,764

0,250

1,224

0,895

1,596

-0,817

0,903

-0,370

0,913

0,500

1,544

1,123

2,009

-1,017

1,149

-0,484

1,084

0,750

2,017

1,444

2,601

-1,265

1,539

-0,703

1,275

1,000

2,689

1,875

3,404

-1,526

2,143

-1,115

1,488

1,250

3,657

2,455

4,463

-1,696

3,113

-1,916

1,719

1,500

4,992

3,204

5,738

-1,595

4,589

-3,342

1,971

1,750

6,843

4,169

7,112

-0,818

6,845

-5,879

=5,0; = 1,000; = 1,000; = 0,0

2,005

0,00

1,000

1,365

-0,048

2,485

2,430

-3,674

2,076

0,25

1,039

-1,417

-0,050

2,582

2,525

-3,818

2,252

0,50

1,151

-1,562

-0,059

2,865

2,799

-4,233

2,499

0,75

1,343

-1,790

-0,091

3,374

3,272

-4,963

2,801

1,00

1,633

-2,099

-0,198

4,220

4,002

-6,124

3,145

1,25

2,048

-2,489

-0,499

5,613

5,069

-7,910

3,524

1,50

2,624

-2,962

-1,225

7,891

6,562

-10,597

3,928

1,75

3,400

-3,515

-2,788

11,561

8,544

-14,533

4,348

2,00

4,419

-4,142

-5,858

17,326

10,995

-20,101

4,772

2,25

5,730

-4,836

11,471

26,111

13,723

-27,654

5,191

2,50

7,399

-5,592

21,236

39,162

16,239

-37,449

5,602

2,75

9,569

-6,425

37,958

58,466

17,505

-49,662

0,910

0,00

1,000

0,802

1,613

-0,202

1,535

-1,308

1,104

0,25

1,247

0,999

2,007

-0,247

1,916

-1,636

1,320

0,50

1,616

1,282

2,568

-0,266

2,501

-2,167

1,557

0,75

2,163

1,676

3,311

-0,161

3,406

-3,066

1,814

1,00

2,958

2,211

4,201

0,268

4,793

-4,597

2,090

1,25

4,090

2,915

5,092

1,382

6,866

-7,156

2,381

1,50

5,659

3,816

5,647

3,773

9,852

-11,291

2,683

1,75

7,773

4,938

5,218

8,327

13,938

-17,684

2,987

2,00

10,532

6,291

2,721

16,261

19,173

-27,075

3,281

2,25

14,025

7,869

-3,502

29,119

25,313

-40,121

3,553

2,50

18,363

9,669

15,928

48,868

31,652

-57,291

3,793

2,75

23,817

11,735

38,752

78,612

36,773

-79,047

5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

Пример 1.Требуется определить горизонтальное перемещение Dг и угол поворота головы сваи ?, а также предельную несущую способность сваи Рпр. Свая железобетонная круглая, полая с наружным диаметром d = 0,6 м и внутренним диаметром dв = 0,4 м. Голова сваи расположена на расстоянии l0 = 2 м от поверхности грунта. Свая погружена в мелкий песок, коэффициент пористости песка e = 0,65, модуль деформации Е = 27,0 МПа, фактическая глубина погружения L = 8 м. Начальный модуль упругости бетона тона Е = 2,9 ? 104 МПа. К голове сваи приложены внешние нагрузки в виде вертикальной силы N, горизонтальной силы Р и момента М нормативные значения которых соответственно равны 300 кН, 40 кН и 20 кН·м. Предельный изгибающий момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи равен 150 кН·м. Коэффициенты перегрузки в расчетах по первой группе предельных состояний: для вертикальной силы 1,1 или 0,9, для горизонтальной силы и момента - 1,2.

Решение. Момент инерции поперечного сечения сваи

Жесткость поперечного сечения сваи при изгибе

Е? J = 2,9 · 104 · 5,1 · 10-3 = 14,8 · 104 кН · м2.

В соответствии с п. 1.7 определяем условную ширину сваи

bc = 1,5d + 0,5 = 1,5 · 0,6 + 0,5 = 1,4 м.

Согласно табл. 1 для мелкого песка с e = 0,65 и Е = 27,0 МПа коэффициент пропорциональности К = 9000 кН/м4, прочностной коэффициент пропорциональности a1 = 53 кН/м3.

Вычисляем коэффициент деформации по формуле (1.10)

По формуле (1.9) определяем приведенную глубину погружения сваи

Определяем приведенный эксцентриситет приложения внешней нагрузки

Приняв, согласно табл. 3 при = 4 и = 1,6, = 0,199 при = 0, вычисляем по формуле (2.1).

Т.к. сила < P = 40 кН, то расчет ведется по второй стадии работы системы свая-грунт.

Определяем величину приведенной силы , соответствующей внешней силе Р, по формуле (2.12)

По табл. 3 определяем значения и , соответствующие значению

= 1,03; = 0,90

По формулам (2.10) и (2.11) вычисляем перемещения сваи на уровне поверхности грунта У0 и ?0

Искомое решение сваи находим по формулам (1.12), (1.13).

Найдем предельную нагрузку, воспринимаемую сваей. Решая уравнение (3.9), определяем величину Zt

По формуле (3.8) определяем Pпред

Пример 2. Для сваи, рассмотренной в примере 1, но работающей в условиях исключающих возможность поворота ее головы, определить горизонтальное перемещение Dг последней от действия горизонтальной силы Р = 120 кН.

Решение. Определяем приведенное значение силы , соответствующее величине внешней нагрузки Р = 120 кН по формуле (2.12)

По табл. 3 определяем при = 0, которое равно = 1,064 и =1.

Определяем значение по формуле (2.8)

Вычисляем значение Dг = У0 по формуле (2.6)

Пример 3. Для сваи, рассмотренное в примере 2, вычислить изгибающий момент в месте заделки сваи в ростверк, возникающий при приложении к ней расчетной нагрузки Р = 216 кН, а также предельную несущую способность сваи Рпред. В рассматриваемом примере, предельный момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи Мт, больше, чем в примере 2 и равен 400 кН·м.

Решение. Определяем приведенное значение силы по формуле (2.12)

По табл. 3 при = 4 и = 0 определяем значение приведенного момента защемления, соответствующего значению силы

По формуле (3.7) вычисляем расчетный изгибающий момент М3, возникающий в месте заделки сваи в ростверк

Вычисляем предельную горизонтальную нагрузку, воспринимаемую сваей, по формуле (3.11)

Пример 4. Требуется определять горизонтальное перемещение сваи в уровне поверхности грунта У0, угол поворота сваи ?, a также предельную несущую способность сваи. Геометрические характеристики сваи те же, что и в примере 1. Свая погружена в суглинок, консистенция которого JL < 0,2, угол внутреннего трения грунта ? = 26°, удельное сцепление - 0,047 МПа, коэффициент пористости е = 0,45, фактическая глубина погружения сваи L = 8 м. К свае на уровне поверхности грунта приложена горизонтальная сила Р = 60 кН. Предельный изгибающий момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи, Мт = 350 кН·м. Согласно табл. 2 для данного вида грунта принимаем следующие значения расчетных параметров: а0 = 0,04 МПа; а1 = 39 кН/м3;

К0 = 17500 кН/м3, К = 17000 кН/м4.

Вычисляем коэффициент деформации по формуле (1.10)

По формуле (1.9) определяем приведенную глубину погружения сваи

= ?gL = 0,813 · 8 = 6,5 > 5.

По формуле (2.3) вычисляем значения коэффициента m

По формуле (2.2) вычисляем значение ,

По формуле (2.5) вычисляем значение коэффициента x

По формуле (2.4) вычисляем значение

По табл. 4 определяем значение = 0,910 при = 0

Следовательно, > Р т.е. свая работает в упругой стадии.

Вычисляем истинное значение и по формулам (2.8)

По формуле (2.12) вычисляем приведенное значение

Вычисляем значения У0 и ?0 по формулам (2.6), (2.7)

Для определения предельной горизонтальной нагрузки, воспринимаемой сваей, решаем кубическое уравнение (3.13) относительно Zt

По формуле (3.12) вычисляем значение Рпред

Пример 5.Требуется определить горизонтальное перемещение У0 и угол поворота ?0, а также расчетные значения наибольшего изгибающего момента для сваи, рассмотренной в примере 4. К свае на уровне поверхности приложена горизонтальная сила Р = 150 кН.

Решение. Определяем на основе данных, полученных в примере 4, величину приведенной горизонтальной силы по формуле (2.12)

По табл. 4 согласно полученному значению определяем значения и

= 2,958; = 2,211

По формулам (2.10),(2.11) определяем значения У0 и ?0

Определим расчетную силу Р = 15 · 1 · 2 = 180 кН.

По формуле (2.12) определяем величину приведенной силы

По табл. 4 определяем соответствующие силе глубину пластической зоны и значения приведенных начальных параметров = 5,31; = 1,44; = 7,16; = 7,47.

Определяем истинное значение t

Согласно формуле (3.5) вычисляем значения изгибающих моментов, действующих в пределах пластической зоны:

Расчет производим в табличной форме.

t

Рt

Мt, кН·м

4

72

4,48

0,56

66,94

7

126

13,72

3,12

109,16

10

180

28,00

9,10

142,90

13

234

47,32

19,99

166,69

16

288

71,68

37,27

179,05

По формуле (3.1) вычисляем значения изгибающих моментов, действующих в пределах упругой зоны грунта ()

Расчет производим в табличной форме.

ZM

A3

B3

C3

D3

10,161 - 53,1 A3

10,161 - 14,4 B3

10,161 - 74,7 C3

10,161 - 71,6 D3

MZ, кН·м

2,0

2,6

-2,621

-3,600

-1,877

0,917

-141,416

-52,675

142,469

66,714

150,92

2,25

2,8

-3,103

-4,718

-3,108

0,197

-167,422

-65,033

235,905

14,332

137,82

2,5

3,0

-3,541

-6,000

-4,688

-0,891

-191,054

-87,791

355,832

-64,823

121,64

3,1

3,5

-3,919

-9,544

-10,34

-5,854

-211,449

-139,646

784,834

-425,895

78,44

3,7

4,0

-1,614

-11,731

-17,919

-15,076

-87,083

-171,546

1360,100

-1096,821

45,50

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения. 1

2. Расчет свай по деформациям.. 6

3. Расчет свай по прочности. 8

4. Определение расчетных параметров системы свая-грунт по результатам натурных испытаний свай горизонтальной нагрузкой. 10

Приложения. 12

5. Примеры расчета. 33




Реклама: ;


Самые популярные документы раздела



Рейтинг@Mail.ru Яндекс.Метрика